СНиП II-М.4-65 | Стройсоветы

Подземные горные выработки предприятий по добыче полезных ископаемых. Нормы проектирования

Страница 1

Страница 2

Страница 3

Страница 4

Страница 5

Страница 6

Страница 7

Страница 8

Страница 9

Страница 10

Страница 11

Страница 12

Страница 13

Страница 14

Страница 15

Страница 16

Страница 17

Страница 18

Страница 19

Страница 20

Страница 21

Страница 22

Страница 23

Страница 24

Страница 25

Страница 26

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА (ГОССТРОЙ СССР)

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

Часть II, раздел М

Глава 4

ПОДЗЕМНЫЕ ГОРНЫЕ ВЫРАБОТКИ ПРЕДПРИЯТИЙ ПО ДОБЫЧЕ ПОЛЕЗНЫХ ИСКОПАЕМЫХ

НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

СНиП Н-М.4-65
ИЗМЕНЕН (дополнен) — ₍,_иГ
В ча-^ти •_£.

(ра двг., пуачт)

ОСИ )Бс/

____ . .V

Москва — I 966

I, «РИД стр. д«т.Т

Издание официальное

ГОСУДАРСТВЕННЫ И КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА (ГОССТРОЙ СССР)

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА
Часть II, раздел М
Глава 4

ПОДЗЕМНЫЕ ГОРНЫЕ ВЫРАБОТКИ ПРЕДПРИЯТИИ ПО ДОБЫЧЕ ПОЛЕЗНЫХ ИСКОПАЕМЫХ НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

СНиП II-M.4-65

Утверждены Государственным комитетом Совета Министров СССР по делам строительства 26 октября J965 ».

ИЗДАТЕЛЬСТВО ЛИТЕРАТУРЫ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ Москва — 1966

УДК C22.0I6.001.12(063.74)

Глава СНиП П-М. 4-65 «Подземные горные выработки предприятий по добыче полезных ископаемых. Нормы проектирования* разработана взамен главы СНиП М-М.4-62 институтом Центрогипрошахт при участии Всесоюзного научно-исследовательского института горной геомехаиики н маркшейдерского дела (ВНИМИ).

С введением в действие настоящей главы СНиП утрачивает силу глава СНиП П-М.4-62.

• Редакторы — инж А. П. Старицын (Госстрой СССР), каид. техн. наук A. М. Федоров (Министерство угольной промышленности СССР)

3-2-4

План IV кв. 1965 г, Ni 1/2

Государственный комитет Совета Министров СССР по делам строительства (Госстрой СССР)

Строительные нормы и правила

Подземные горные выработки предприятий по добыче полезных ископаемых.

Нормы проектирования

СНиП II-M.4-65

Взамен главы СНиП II-M.4-62

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Нормы настоящей главы распространяются на проектирование подземных горных выработок для новых и реконструируемых предприятий по добыче полезных ископаемых.

Примечание. Нормы не распространяются на проектирование выработок гидрошахт, а также шахт глубиной более 700 м. Проектирование выработок этих шахт производится по отраслевым нормативным документам.

1.2. Проектирование подземных горных выработок производится в соответствии с настоящей главой, другими главами СНиП. а также с «Правилами безопасности в угольных н сланцевых шахтах» и «Едиными правилами безопасности при разработке рудных, нерудных и россыпных месторождений подземным способом».

1.3. Выбор форм и размеров поперечных сечений подземных горных выработок, а также конструкций крепи следует производить по типовым сечениям горных выработок, утвержденным в установленном порядке, с учетом горногеологических условий, оборудования, размещаемого в выработке, и количества проходящего воздуха.

При отсутствии типовых сечений горных выработок форму и размеры их, а также конструкцию крепи надлежит устанавливать в зависимости от горногеологических условий в соответствии с правилами настоящей главы и принятым оборудованием с учетом требований «Правил безопасности в угольных и сланце-ных шахтах» или «Единых правил безопасности при разработке рудных, нерудных и россыпных месторождений подземным способом».

1.4. Размеры поперечных сечений подземных выработок, в которых проектом предусмотрены податливые крепи, надлежит определять с учетом уменьшения сечения выработки в результате сдвижения пород.

После осадки горные выработки должны иметь размеры сечений не менее требуемых расчетом и «Правилами безопасности в угольных и сланцевых шахтах» или «Едиными правилами безопасности при разработке рудных, нерудных и россыпных месторождений подземным способом».

1.5. Конструкции крепи при проектировании выработок надлежит выбирать на основании сравнительных экономических расчетов с учетом:

а) физико-механических свойств вмещаю-щйх пород и условии эксплуатации выработки;

б) способов возведения крепи;

в) применения сборных конструкций из типовых элементов заводского изготовления:

г) обеспечения безопасности работ.

1.6. При проектировании подземных горных выработок любого назначения надлежит предусматривать крепи. Выработки в монолитных устойчивых породах с коэффициентом крепости пород по шкале проф. М. М. Прото-дьяконова />9. а также в вязких породах и полезных ископаемых типа каменных и калийных солей все выработки, кроме стволов и их сопряжений с горизонтальными выработками, независимо от срока их службы, допускается проектировать без крепи.

В несем ы институтом Цеитрогипрошахт

Утверждены Государственным комитетом Совета Министров СССР по делам строительства 26 октября 1965 г.

Срок введения 1 апреля 1966 г.

Таблица I

Коэффициент условий работу

	Коэффициент условий работы
Конструкция крепи	■ стволах	в устьев и сопряжениях стволов	во всех остальных выработках
Монолитные бетонные и железобетонные . . .	0,7—0,9	0.6-0,8	0.7-0.9
Сборные железобетонные ……..	0.7-0,9		0,7—0,9
Стальные …..	—	—	0.7—0.9
Деревянные ….	0,6-0,8	—	0,6-0,8
Железобетонные: а) для арматуры сборных конструкций ….	1		1
б) для арматуры монолитных конструкций ….	0,8—0,9	0.7—0.8	0.8—0,9

В случаях, когда в проектируемые подземные выработки не допускается проникновение воды, надлежит предусматривать их гидроизоляцию.

1.7. Бетон для монолитной бетонной и железобетонной крепи следует предусматривать проектной марки не ниже 150, а для сборной железобетонной . крепи вертикальных стволов — не ниже 300 и горизонтальных и наклонных выработок — не ниже 200.

1.8. Конструктивные элементы крепи (толщина крепи, номер балки или спецпрофиля, количество рам, сечение арматуры и др.) следует принимать на основе расчета, производимого с учетом горногеологических условий, материала крепи, размеров и назначения выработки.

1.9. Расчет крепи следует производить на максимальные нагрузки,- принимаемые в самых неблагоприятных сочетаниях.

1.10. Расчет крепи горных выработок следует производить по предельным состояниям в соответствии с указаниями главы СНиП II-А. 10-62 «Строительные конструкции и основания. Основные положения проектирования».

1.11. При расчете бетонной и железобетонной крепи следует руководствоваться главой СНиП II-В. 1-62 «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования», при применении стальной крепи — СНиП I1-B.3-62 «Стальные конструкции. Нормы проектирования», при применении деревянной крепи — СНиП П-В. 4-62 «Деревянные конструкции. Нормы проектирования».

1.12. При расчете крепи по несущей способности в обычных горногеологических условиях коэффициент перегрузки от горного давления п следует принимать: для стволов, их устьев и сопряжений, а также выработок и камер околоствольного двора —не менее 1,5, а для всех остальных выработок — не менее 1,2.

В тяжелых горногеологических условиях (слабые, неустойчивые, нарушенные, пучащие и обводненные породы) коэффициент перегрузки следует принимать: “для стволов, их устьев и сопряжений, выработок и камер околоствольного двора — 2. а для всех остальных выработок — 1,5.

1.13. При расчете крепи по несущей способности коэффициенты условий работы т надлежит принимать согласно табл. I.

1.14. При применении в выработках сборной железобетонной крепи из тюбингов или блоков необходимо предусматривать расчеканку швов между тюбингами (блоками) и тампонирование закрепного пространства.

2. ВЕРТИКАЛЬНЫЕ СТВОЛЫ И ШУРФЫ

2.1. Вертикальные стволы надлежит проектировать, как правило, круглого поперечного сечения. Выбор прямоугольного сечения стволов должен быть соответствующим образом обоснован.

Вертикальные шурфы в зависимости от срока их службы и горногеологических условий следует проектировать круглого сечения с бетонной крепью или. прямоугольного сечения с деревянной крепью.

2.2. Крепи вертикальных стволов и шурфов в зависимости от горногеологических условий надлежит проектировать:

а) из монолитного бетона — в породах крепостью/>1;

б) из монолитного железобетона — на от

дельных участках стволов в слабых, неустойчивых и пучащих породах, а также при наличии большого горного давления; , «*’

в) из сборного железобетона^-^ тяжелых

гидрогеологических условиях; c.ff

г) штанговую с торкретбетоном по сталь- *»•*’*** ной сетке в устойчивых ненарушенных поро-

дах;

д) деревянную — в породах крепостью f>2.

2.3. Толщину крепи вертикального ствола следует определять расчетом. Рекомендации по расчету монолитной бетонной крепи приведены в приложении к настоящей главе СНиП.

2.4. Диаметр деревянной сплошной венцо-вой крепи вертикальных стволов и шурфов следует принимать не менее 200 мм.

2.5. При проектировании деревянной вен-цовой крепи на стойках (бабках) расстояние между осями венцов следует принимать не более 1000 мм, предусматривая при этом сплошную затяжку стенок между венцами.

2.6. Расстояние между осями деревянных опорных венцов надлежит принимать не более 8 м для сплошной венцовой крепи и не более 15 м для венцовой подвесной крепи и крепи на стойках (бабках).

2.7. Крепь устьев вертикальных стволов и шурфов следует проектировать, как правило, из монолитного бетона или железобетона. Конструкции крепи устьев в зависимости от внешних нагрузок, устойчивости грунтов, величины проемов для каналов и диаметров стволов следует предусматривать одно-, двух- и трехступенчатыми венцовыми или ступенчато-венцо-выми.

2.8. Верхние отметки устьев вертикальных стволов и шурфов для предохранения их от поверхностных вод следует проектировать выше планировочной отметки территории на 200 мм.

2.9. В крепи устьев стволов и шурфов, предназначенных для подачи в подземные выработки воздуха, необходимо предусматривать проемы для примыкания каналов вентиляционной или калориферной установок.

2.10. Сопряжение вентиляционного канала со стволом или шурфом следует проектировать под тупым углом с плавным переходом. При нагнетательной схеме проветривания калориферные каналы, как правило, следует совмещать с вентиляционными.

2.11. В крепи устьев стволов и шурфов на глубине от поверхности не менее 1000 мм необходимо предусматривать проемы для ввода кабелей. Размеры проемов следует принимать в зависимости от предельного числа кабелей, идущих в ствол, с учетом возможности доступа для монтажа и осмотра их, но не менее 1000Х X 1000 мм.

В месте сопряжения ствола и подводящего кабельного канала (траншей), в том случае, ерли отсутствуют соответствующие сводные

2-2854

помещения в надшахтном здании, должен быть предусмотрен кабельный колодец (с входным люком).

Сопряжение дна кабельного какала с внутренней поверхностью крепи устья ствола следует предусматривать по кривой, радиус которой должен быть (как минимум) в 15 раз больше диаметра самого крупного из принятых к прокладке кабелей.

2.12. В проемах крепи устьев стволов и шурфов, предназначенных для кабельных каналов, следует предусматривать предохранительные ограждения.

2.13. Размеры трубно-кабельных отделений в стволах и шурфах надлежит определять исходя из количества размещаемых в них труб и кабелей с соблюдением зазора между трубами, равного диаметру их с фланцами, а между кабелями напряжением до 10 кв не менее 100 мм. При этом необходимо предусматривать возможность доступа к трубам и кабелям для их осмотра и замены.

2.14. Глубина устья стволов и шурфов должна определяться расчетом. При наличии вентиляционных и калориферных каналов нижняя отметка дна канала должна быть выше нижней отметки устья на 1—-2 м.

2.15. Глубину ’ зумпфов (участка стволов и шурфов ниже отметки околоствольных дворов) следует определять с учетом зазора не менее 1000 мм от уровня воды до размещаемого в зумпфе оборудования (скипы, клети, амортизаторы, зумпфовые насосы или хвостовые канаты).

2.16. Зазоры в вертикальных стволах и шурфах между наиболее выступающими частями подъемных сосудов, крепью и расстрелами следует принимать в соответствии с требованиями «Правил безопасности в угольных и сланцевых шахтах» и «Единых правил безопасности при разработке рудных, нерудных и россыпных месторождений подземным способом».

2.17. Над лестничными отделениями стволов и шурфов на верхних отметках устьев необходимо предусматривать ляды, а над вентиляционными отделениями — решетки или герметичное перекрытие.

2.18. При проверке поперечных сечений шахтных стволов и шурфов на количество пропускаемого воздуха необходимо принимать полное сечение ствола или шурфа в свету за вычетом площади армировки, лестничного отделения и труб.

2.19. Для предотвращения капежа волы в

стволах следует предусматривать водоулавли-вание с отводом воды в общешахтные водосборники.

3. ГОРИЗОНТАЛЬНЫЕ И НАКЛОННЫЕ ВЫРАБОТКИ

3.1. Минимальные зазоры между наиболее выступающими габаритами подвижного состава и крепью или оборудованием, или трубопроводами, размещаемыми в горизонтальных и наклонных выработках (также в штольнях и наклонных стволах), следует принимать в соответствии с «Правилами безопасности в угольных и сланцевых шахтах» и «Едиными правилами безопасности при разработке рудных, нерудных и россыпных месторождений подземным способом».

При конвейерном транспорте необходимо принимать следующие размеры зазоров в мм:

между линейными секциями конвейеров и подвижным составом (электровозом, вагонеткой)………..400

между приводом конвейера и крепью или электрооборудованием……..600

между лентой конвейера и подошвой основной выработки……….500

между лентой конвейера и подошвой промежуточной выработки…….300

Минимальный зазор для прохода людей между крепью или оборудованием, или трубопроводами и габаритами подвижного состава в сопряжении околоствольного двора со стволом следует принимать 1000 мм.

3.2. Основные размеры поперечных сечений горизонтальных и наклонных горных выработок следует при проектировании округлять до величин, кратных 50 .ил.

‘м Г/Г 3.3. При проектировании ад)аб<тж &

1 £Яг Р^{евян,,0Й} крепь к$те рт 1Шт ьну ю^Л/ос а дку ‘»над W-‘ жит принимать равной 100 мм, а боковую —

‘ lS- 50 мм.

li.vif.bor 3.4. д_ля укрепления лобовых откосов, от-Ьода поверхностных вод и оформления выходов необходимо в устьях штолен предусматривать устройство порталов, которые следует проектировать, как правило, из бетона, сборного или монолитного железобетона.

3.5. В крепи устьев штолен надлежит предусматривать проемы для каналов вентиляционных или калориферных установок.

3.6. В наклонных стволах, проектируемых для конвейерного подъема, должен быть предусмотрен рельсовый путь .принятой для шахты колеи или другие средства вспомогательного подъема.

3.7. В наклонных выработках с рамной крепью при углах наклона более 30°, а также при монолитной бетонной и железобетонной крепи при любых углах наклона надлежит предусматривать опорные венцы и возведение крепи участками снизу вверх.

3.8. Горизонтальные выработки надлежит проектировать с уклоном в продольном направлении (к околсстволыюму двору или устью штольни) равным 0,003—0,005. а в поперечном направлении (в сторону водоотливной канавки) с уклоном 0,01—0,02.

3.9. Расположение конструкций для подвески силовых кабелей по стенам выработок с углами наклона до 45^е надлежит предусматривать выше габаритов подвижного состава.

Расположение конструкций для подвески слаботочных кабелей следует предусматривать, как правило, с противоположной стороны от силовых. В случаях, когда расположение силовых кабелей предусмотрено на одной стене со слаботочными кабелями, расстояние между ними по вертикали надлежит принимать не менее 200 мм.

3.10. Расположение канавок следует предусматривать. как правило, со стороны прохода для людей, а в отдельных случаях под рельсовыми путями.

Основные размеры поперечных сечений водоотливных и дренажных канавок в горизонтальных выработках надлежит принимать в зависимости от максимального притока воды и вида крепи согласно табл. 2.

Таблица 2

Размеры поперечных сечений водоотливных дренажных канавок

Вид иди материал крепи канавки	‘ Приток ООДЫ в м’, Ч		Размеры канавки в свету
	‘ Приток ООДЫ в м’, Ч		ширина в нм		глубина в мм	сече ние в
	от	до	по верху	DO пиау	глубина в мм	сече ние в
	Водоотливные канавки
Незакреплеи-	0	100	450	350	200	0,08
и ые	101	150	450	350	250	0.1
	151	200	450	350	300	0,12
Деревянные	0	100	350	250	200	0,06
	101	150	400	300	250	0,087
	151	200	400	300	300	0.105
	201	300	400	300	400	0,14
	301	400	450	350	450	0,18
	401	500	450	350	500	0,205

Продолжение табл. 2

			Размеры каиааки а свету
Вид или материал крепи К1И1ВКИ	«оды ■ м\ч		ширина я мм		(дуби ма о мм
Вид или материал крепи К1И1ВКИ	от	до	по верху	по низу	(дуби ма о мм	иие в м•
Бетонные про-	0	100	320	290	200	0,061
ектной марки	101	150	320	290	250	0.076
150 и выше	151	200	370	330	300	0.105
	201	300	370	330	400	0.14
	301	400	420	370	450	0.178
	401	500	420	370	500	0,197
Бетонные про-	0	100	300	300	200	0.06
ектной мар ки	101	150	300	300	250	0,075
ниже 150 (пу-	151	200	350	350	300	0.105
тевой бетон)	201	300	350	350	400	0.14
тевой бетон)	301	400	400	400	450	0.J8
	401	500	400	400	500	0.2
Железобетон-	0	100	320	300	200	0.062
ные сборные	101	150	320	300	250	0,077
ные сборные	151	200	370	350	300	0,108
	201	300	370	350	400	0.144
	301	400	420	400	450	0.184
	401 Дре	500 нажпь	420 и канс	400 вки	500	0,205
Деревянные	101	200	300	300	400	0.12
Деревянные	20!	300	400	400	400	0.16
	301	400	400	400	450	0.18
	401	500	400	400	500	0.2
Железобетонные сборные	101	200	370	350	300	0,108
Железобетонные сборные	201	300	370	350	400	0.144
	301	400	420	400	450	0,184
Трубы железобетонные, асбестоцементные и керамические диаметром в мм:	401	500	420	400	500	0.205
ЗСО	101	200	_	_	_	0.07
350	201	300	_	_	_	0.096
400	301	400	_	_	_	0.126
450	401	500	—	—	—	0.159

Уклон канавок должен соответствовать уклону выработок.

3.11. Крепь водоотливных и дренажных ка

навок надлежит, как правило, принимать: при деревянной крепи выработок деревянной, при стальной или сборной железобетонной крепи из сборного железобетона, при бетонной и железобетонной крепи из сборного железобетона или бетона.

В монолитных устойчивых породах допускается проектировать канавки без крепи.

3.12. Перекрытие канавок необходимо предусматривать на уровне балластного слоя или почвы выработки (при отсутствии балластного слоя).

ОКОЛОСТВОЛЬНЫЕ ДВОРЫ

3.13. Грузовые ветви околоствольных дворов на скиповых стволах следует проектировать прямолинейными.

3.14. Для пешеходного сообщения между грузовой и порожняковой ветвями клетевого ствола необходимо предусматривать обходную выработку или проход через лестничное отделение или через камеру ожидания.

3.15. Примыкание ветвей водосборника главной водоотливной установки необходимо предусматривать в пунктах околоствольного двора с минимальными отметками почвы.

3.16. В пределах сопряжения клетевого ствола с околоствольным двором следует предусматривать крепление почвы выработки из сборных железобетонных плит или бетона.

РУДОСПУСКИ (ПОРОДОСПУСКИ). ВОССТАЮЩИЕ (СКАТЫ, ГЕЗЕНКИ)

3.17. Углы наклона рудоспусков (породо-спусков) и восстающих (гезенков) следует принимать: для угля не менее 50°; для исслеживающихся руд не менее 60—70°; углы наклона скатов для угля не менее 25°. Для слеживающихся руд (пород) рудоспуски (поро-доспуски) следует принимать вертикальными.

3.18. Капитальные рудоспуски и породе-спуски следует проектировать без ходового отделения. Участковые восстающие (скаты, гезенки) необходимо предусматривать в составе двух отделений, разделенных сплошной стенкой, а в отдельных случаях — трех отделений: грузового, вентиляционного (материального) и лестничного. В стенке, разделяющей грузовое и лестничное отделения, на расстоянии 5000 мм друг от друга должны быть предусмотрены окна размером 200 X 200 мм.

3.19. Минимальные поперечные размеры рудоспусков (породоспусков), грузовых отделений. восстающих (скатов) надлежит принимать не менее трехкратных размеров наибольших кусков транспортируемого материала, но не менее 1000×1500 мм, а в скатах, оборудованных стальными трубами для спуска угля или сухой закладки, в зависимости от принятого размера труб.

3.20. Диаметр деревянной венцовой крепи

гезенков, проектируемых в породах крепостью /=2—3, необходимо принимать не менее 200 мм, а в породах крепостью /=4—6, а также в венцовой крепи на стойках (бабках) в породах крепостью / — 7—9 —не менее

180-м*.

3.21. При проектировании восстающих (скатов) и рудоспусков необходимо предусматривать перекрытие их устьев решетками с размерами ячеек для пропуска кондиционных кусков транспортируемого материала.

3.22. Погрузочные пункты капитальных и участковых рудоспусков (породоспусков),скатов и гезенков должны быть механизированы, автоматизированы и оборудованы средствами подавления и локализации пыли.

СОПРЯЖЕНИЯ ВЕРТИКАЛЬНЫХ СТВОЛОВ (ШУРФОВ) С ГОРИЗОНТАЛЬНЫМИ ВЫРАБОТКАМИ

3.23. Высоту сопряжения околоствольного двора в месте пересечения его с клетевым стволом, а также с отделениями стволов, служащих для бесклетевого спуска оборудования и длинномерных материалов, надлежит принимать не менее 4500 мм от головок рельсов, предусматривая на расстоянии не менее 5000 мм от крепи ствола переход на нормальную высоту примыкающих выработок грузового и порожнякового направлений. В отдельных случаях при соответствующем обосновании высота сопряжения может быть уменьшена до 3500 мм.

3.24. Ширину междупутья в сопряжении околоствольного двора с клетевым стволом следует принимать равной расстоянию между осями клетей, а проходы с каждой стороны — по 1000 мм.

Переход от уширенного междупутья на обычное необходимо предусматривать за пределами расположения оборудования для обмена вагонеток.

3.25. Высоту сопряжений горизонтальных выработок с шурфами и стволами, не оборудованными подъемными установками, следует принимать не более 3000 мм, в длину —не менее 4000 мм от ствола или шурфа в каждую сторону.

3.26. При бетонной крепи стволов н шурфов крепь их сопряжений с промежуточными горизонтами и околоствольными дворами необходимо принимать, как правило, бетонной или железобетонной.

СОПРЯЖЕНИЯ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ ВЫРАБОТОК МЕЖДУ СОБОЙ И С НАКЛОННЫМИ ВЫРАБОТКАМИ

3.27. Проектирование сопряжений выработок следует производить с учетом сечений сопрягаемых выработок, габаритов подвижного состава, типа стрелочных переводов и углов

ответвления выработок при соблюдении минимальных проходов и зазоров и необходимых уширений за счет выбега подвижного состава.

3.28. Радиусы криволинейных участков сопряжений горизонтальных выработок между собой, а также сопряжений горизонтальных и наклонных выработок следует принимать в соответствии с радиусом переводной кривой принятого стрелочного перевода.

3.29. Величину уширения на закруглениях горизонтальных выработок при контактных и аккумуляторных электровозах сцепным весом 10—14 г, а также при аккумуляторных электровозах сцепным весом 20 и 28 г (спаренные электровозы) надлежит принимать, как правило, с наружной стороны кривой 300 мм, с внутренней стороны кривой 100 мм. При этом расстояние между осями рельсовых путей следует увеличивать по сравнению с междупутьем на прямолинейных участках на 300 мм.

Во всех остальных случаях величину уширения выработок на закруглениях следует определять по формулам:

а) с наружной стороны кривой

б) с внутренней стороны кривой

где L — длина подвижного состава (электровоза, вагонетки) в м\ s — жесткая база или расстояние между осями тележек подвижного состава в м\

R — радиус закругления в м.

3.30. Длина и величина уширенной части в сопряжениях выработок (см. схему) должна

Схема для расчета длины и величины уширенной части в сопряжениях выработок

определяться в зависимости от радиуса переводной кривой, марки крестовины стрелочного перевода и сцепного веса локомотива или грузоподъемности вагонеток по формулам:

длина уширенной части в пределах сопряжения, считая от начала рамного рельса

у = с 4- у 2R(A₃ — as\ny)—b-\-d\ (3)

длина уширенной части за пределами сопряжения, считая от начала рамного рельса

х — Lm d\ (4)

величина уширения сопряжения

‘min = Дз-M^i — a) sin у, (5)

где L — длина подвижного состава (электровоза, вагонетки) в м; s — жесткая база в м;

. L — 1

L.=—величина свешивания в м\

L_i=L_l+s= ———— величина свешивания плюс

жесткая база в м:

R — радиус закругления в м\ а—угол крестовины в град; у—угол остряков стрелочного перевода в граа\

/ — длина дуги при угле а—у;

Д,— величина максимального выбега на закруглении в м,

прн/>£₁ А« = -—; (6)

при 1X Д,= (*.!— yjsin(a— у); (7)

а — длина остряков стрелочного перевода в м\

Ь — расстояние от корня остряка до центра перевода в м\ с — расстояние от конца остряка до центра перевода в м\ d — расстояние от конца остряка до начала рамного рельса в м.

3.31. В сопряжениях выработок с рельсовыми путями следует предусматривать со стороны прохода для людей ниши для размещения механизма стрелочного перевода.

Размеры ниш следует принимать, как правило. не менее: по длине 1400 мм, по ширине 1000 мм, по высоте 1800 мм (от уровня балласта). Для бетонной и железобетонной крепи с вертикальными стенами и сводчатым перекрытием допускается высоту ниши уменьшать до уровня пяты свода.

КРЕПИ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ И НАКЛОННЫХ ВЫРАБОТОК И ИХ СОПРЯЖЕНИИ

3.32. Для крепления горизонтальных и наклонных горных выработок и их сопряжений в зависимости от назначения и срока службы, а также горногеологических условий надлежит проектировать следующие основные конструкции крепи:

а) бетонную крепь с вертикальными стенами и сводчатым перекрытием в выработках с углом наклона до 40° — в породах крепостью /— 3—9;

б) бетонную крепь с вертикальными стенами, сводчатым перекрытием и обратным сводом в выработках с углом наклона до 40° — в породах крепостью /=1—2, а также при пучащих и слабых породах почвы;

в) бетонную цилиндрическую крепь и бетонную арочную крепь с обратным сводом — в тяжелых горногеологических условиях при нагрузках до 50 т/м².

Бетонную арочную крепь с обратным сводом следует проектировать, как правило, в двухпутевых выработках;

г) железобетонную цилиндрическую крепь и железобетонную арочную крепь с обратным сводом — в особо тяжелых горногеологических условиях при нагрузках более 50 т/м*;

д) сборную железобетонную цилиндрическую тюбинговую крепь —в тяжелых горногеологических условиях при нагрузках до 40 т/м*;

е) сборную железобетонную цилиндрическую блочную крепь в горизонтальных выработках—в тяжелых горногеологических условиях при нагрузках до 50 т/м²\

ж) сборную железобетонную полигональную крепь в горизонтальных выработках, сборную железобетонную трапециевидную и арочную крепь в выработках с углом наклона до 25 — в породах крепостью f-3—6;

з) стальную арочную пятизвенную крепь из спецпрофиля в горизонтальных выработках, стальную арочную трехзвенную крепь из спецпрофиля в выработках с углом наклона до 25⁴ — в породах крепостью / =2—9;

и) стальную кольцевую крепь из спец-профиля— в породах крепостью /= 1—2 и при пучащих породах почвы;

к) стальную арочную крепь из двутавровых балок в выработках с углом наклона до 25° — в породах крепостью /-=3—9;

л) деревянную крепь неполными рамами в выработках с углом наклона до 20° — в породах крепостью /—3—9;

м) деревянную крепь полными рамами в горизонтальных выработках — в породах крепостью /= 1—2 и при пучащих породах почвы, а также в наклонных выработках с углом наклона свыше 20°—в породах крепостью /= =3—9;

н) штанговую крепь — в породах крепостью />3, отвечающих условиям применения штанговой крепи;

о) торкретбетонную, пневмобетонную крепь — в породах крепостью />6.

3.33. Бетонную крепь с вертикальными степами и сводчатым перекрытием в породах крепостью /<6 следует проектировать, как правило, в выработках с пролетом до 6000 мм, а при пролетах выработки более 6000 мм — монолитную железобетонную крепь.

3.34. При проектировании бетонной крепи с вертикальными стенами и сводчатым перекрытием следует принимать:

а) высоту свода, как правило, равной */з пролета выработки в свету;

б) фундаменты из того же материала, что стены и свод.

3.35. Толщину бетонной крепи с вертикальными стенами и сводчатым перекрытием без обратного свода надлежит принимать:

а) в горизонтальных и наклонных выработках— толщину свода в замке не менее 170 мм, стены не менее 200 мм;

б) в сопряжениях горизонтальных и наклонных выработок — толщину свода в замке не менее 200 мм, стены не менее 250 мм.

3.36. В сопряжениях горизонтальных выработок, закрепленных бетонной крепью, проектируемых в породах крепостью f=l—-9, надлежит предусматривать, как правило, бетонные опоры —«быки» размерами: по длине 2000 мм, а по ширине со стороны угла сопряжения 500 мм.

3.37. Смешанные крепи (стены из монолитного бетона, перекрытие из двутавровых балок с бетонным заполнением между ними) следует предусматривать в сопряжениях выработок, а также в наклонных стволах, проектируемых в породах, не допускающих нарушения сплошности пород кровли.

3.38. Стальные арочные и кольцевые податливые крепи следует проектировать из взаимозаменяемого спецпрофиля весом 17; 22 и 27 кг/м.

3.39. Соединения звеньев в стальной податливой крепи необходимо предусматривать внахлестку, величина которой должна быть не менее 300 мм (по оси балок). Соединение

звеньев стальной арочной крепи из двутавровых балок следует принимать на болтах или клиньях.

3.40. В качестве опор под стойки стальной арочной податливой крепи следует предусматривать стальные башмаки, а в условиях слабых пород почвы, кроме того, прогоны.

3.41. При проектировании сопряжений горизонтальных выработок со стальной арочной крепью при пролетах более 4000 мм следуе