СНиП II-И.9-62 | Стройсоветы

Линии электропередачи напряжением выше 1 кв. Нормы проектирования

Страница 1

Страница 2

Страница 3

Страница 4

Страница 5

Страница 6

Страница 7

Страница 8

Страница 9

Страница 10

Страница 11

Страница 12

Страница 13

Страница 14

Страница 15

Страница 16

Страница 17

Страница 18

Страница 19

Страница 20

Страница 21

Страница 22

Страница 23

Страница 24

Страница 25

Страница 26

Страница 27

Страница 28

Страница 29

Страница 30

Страница 31

Страница 32

Страница 33

Страница 34

Страница 35

Страница 36

Страница 37

Страница 38

Страница 39

Страница 40

Страница 41

Страница 42

Страница 43

Страница 44

Страница 45

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА СССР (ГОССТРОЙ СССР)

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

Часть II, раздел И

Г лава 9

ЛИНИИ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ НАПРЯЖЕНИЕМ ВЫШЕ 1 кв

НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

СНиП И-И.9-62

Заллиен СНиП й-ЛЗ>-€) H*er.*/44i *тн.0*.*1 е Dt.0l.8H — е ‘■ бСХл/Н, /38/1 *. 9

Москва — 1 963

Издание официальное

ДЕЛвШАРЬ?. I

— — — I

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ комитет ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА СССР (ГОССТРОЙ СССР)

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА — ^^v/**.**•■*■ ж

(QjbMJuauo €

и аъ£**Ш* £С4>с4Лиил<Ж У

Часть II, раздел И

Глава 9

ЛИНИИ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ НАПРЯЖЕНИЕМ ВЫШЕ 1 кв

НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

— BcT~ivZ— ⁴4%sr. с. /7-/Э бс’Г //¥, /9Ж. С К-13, GCTn/t, /<Й>. е.АГ-/? рЛл&еим Ч « У !вМЛге«у_

*^t7

СНиП П-И.9-62

Утверждены Г ос у дарственным комитетом по делам строительства СССР 4 июня 1963 г.

ГОСУДАРСТВЕННОЕ ИЗДАТЕЛЬСТВО ЛИТЕРАТУРЫ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ. АРХИТЕКТУРЕ И СТРОИТЕЛЬНЫМ МАТЕРИАЛАМ Москва — I963

УДК Ю1. SIS (Овз.74)

Глава СНиП П-И.9-62 разработана ВГПИ н НИИ Энерго-сетьпроект и ВГПИ Гипросельэлектро Государственного производственного комитета по энергетике и электрификации СССР, лабораторией металлических конструкций ЦМИИСК и лабораторией механики грунтов НИИОСП АСиА СССР. ГПИ Тяжпромэлектропроект Государственного производственного комитета по специальным н монтажным работам СССР.

Редакторы: инженеры В. М. ВОЛУПСКИП (Госстрой СССР) и Е. М. БУХАРИН (Энергосетьпроект Государственного производственного комитета по энергетике и электрификации СССР)

Государственный комитет по делам строительства СССР (Госстрой СССР)

Строительные нормы и правила	СНиП Н-И.9-62
Линии электропередачи напряжением выше 1 кв Нормы проектирования	—

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Настоящие нормы распространяются на проектирование стальных, бетонных, железобетонных и деревянных строительных конструкций опор и фундаментов, а также естественных оснований фундаментов опор воздушных линий электропередачи (ВЛ) напряжением выше I кв.

Проектирование строительных конструкций, сооружаемых в районах сейсмических и Крайнего Севера, в зонах распространения вечномерзлых и просадочных грунтов и на подрабатываемых территориях, на геологически неустойчивых площадках, подверженных оползням и карстам, должно вестись по соответствующим главам СНиП или другим нормативным документам.

Примечания: 1. Общие вопросы проектирования линий электропередачи (трассирование, габариты, условия пересечения других сооружений и др.). а также проектирование и расчет электрической части ВЛ, проводов, изоляции и грозозащиты регламентируются сПравилами устройства электроустановок* (ПУЭ).

2. Настоящие нормы не распространяются на проектирование контактных сетей электрифицированного транспорта.

1.2. Стальные, бетонные, железобетонные

и деревянные конструкции опор, фундаментов ВЛ и их основания должны проектироваться в соответствии с указаниями глав СНиП И-Д.10-62; II-A.11-62; II-B.3-62;

П-В.1-62; II-Б. 1-62; Н-Б.5-62 и с учетом положений настоящей главы, отражающих специфические особенности проектирования конструкций опор, фундаментов и оснований ВЛ.

1.3. Строительные конструкции ВЛ должны проектироваться с учетом:

а) условий эксплуатации конструкций ВЛ;

б) экономии материалов, индустриализации и наименьшей трудоемкости изготовления, максимального использования грузоподъемности транспортных средств, а также наименьшей трудоемкости монтажа конструкций в условиях трассы ВЛ;

в) унификации сборных конструкций заводского изготовления путем применения стандартных и типовых схем опор, элементов и деталей;

г) защиты конструкций против коррозии бетона и металла, против загнивания, от поражения дереворазрушающимн насекомыми и от возгорания.

1.4. Прочность и устойчивость конструкций, а также требования по образованию и раскрытию трещин должны быть обеспечены как в процессе эксплуатации, так и при транспортировании и монтаже.

1.5. На чертежах конструкций должны указываться характеристики материалов (марка бетона, стали, порода древесины н т. п.), конструктивные и другие требования в соответствии с указаниями глав СНиП И-В.1-62; П-В.3-62 и II-B.4-62. На чертежах фундаментов должны также указываться степень уплотнения грунтов засыпки и диаметр лидера (для свайных фундаментов), с учетом которых запроектированы фундаменты.

1.6. Проекты массовых опор и фундаментов подлежат проверке испытанием опытных образцов.

1.7. Воздушной линией электропередачи (ВЛ) называется устройство для передачи электрической энергии по проводам, расположенным на открытом воздухе и прикрепленным при помощи изоляторов и арматуры к опорам или к кронштейнам и стойкам на ни-

Внесены Государственным производственным	Утверждены Государственным комитетом	Срок введения
комитетом по энергетике	по делам строительства СССР	1 октября 1963 г.
и электрификации СССР	4 июня 1963 г.	1 октября 1963 г.

женерных сооружениях (мостах, путепроводах и т. п.).

1.8. Опоры ВЛ по характеру их работы разделяются на два основных типа: анкерные опоры, полностью воспринимающие тяження от проводов и тросов в смежных с опорой пролетах, и промежуточные, которые не воспринимают тяжение проводов и тросов или воспринимают его частично.

Анкерные и промежуточные опоры могут быть прямыми и угловыми.

Провода на промежуточных опорах могут крепиться в глухих зажимах, в зажимах, ограничивающих при одностороннем обрыве проводов величину воспринимаемого опорой тя-ження (выпускающие зажимы и зажимы с ограниченной прочностью заделки), и при помощи проволочной вязки на штыревых изоляторах.

В зависимости от количества подвешиваемых на них линий (цепей), опоры ВЛ разделяются на одноцепные, двухцепные и т. д.

Провода (фазы) на опорах могут иметь горизонтальное, вертикальное или смешанное расположение, а фазы в свою очередь могут состоять из одного или нескольких проводов (расщепленная фаза).

.Массовые опоры и фундаменты обычной конструкции, применяемые на ВЛ, называются нормальными. Опоры и фундаменты особой конструкции, применяемые в единичных случаях и на специальных переходах, называются специальными.

1.9. Для подсчета нагрузок от проводов и тросов на опоры вводятся понятия габаритного, весового и ветрового пролетов.

Габаритным называется пролет /_г, длина которого определяется нормированным вертикальным габаритом от проводов до земли при установке опор на идеально ровной местности.

Весовым пролетом называется длина участка ВЛ. вес проводов или тросов на котором численно равен вертикальным нагрузкам, воспринимаемым опорой от проводов или тросов.

Весовой пролет положителен, если нагрузки направлены вниз, и отрицателен, если они направлены вверх.

Ветровым пролетом /_вегр называется длина участка ВЛ, давление ветра на провода или тросы с которого воспринимается опорой.

Величины и /_мгр с достаточной для

практических целей точностью могут определяться по формулам:

^ + & ⁺ + О

(2)

где /—длина пролета, примыкающего к опоре, в м;

Т — тяжение по проводу (тросу) в пролете, примыкающем к опоре, в кг\ h — разность между отметками подвеса провода (троса) на рассматриваемой и смежной опорах, имеющая положительное значение, если отметка подвеса провода или троса на рассматриваемой опоре больше, чем на смежной. и отрицательное значение — в противоположном случае, в м\

Р_я — погонная вертикальная нагрузка на провод или трос с учетом их собственного веса в кг/м.

Величины с индексом «1» относятся к пролету, расположенному по одну сторону, а с индексом «2* —по другую сторону рассматриваемой опоры.

1.10. Прогибы верхушек металлических и железобетонных анкерных опор вдоль ВЛ без учета поворота фундаментов на линиях напряжением 35 кв и выше, а также специальных опор высотой 60 м и более, независимо от типа опор и напряжения линии, при воздействии нормативных нагрузок нс должны превышать величин, указанных в табл. 1.

Таблица I

Допускаемые прогибы верхушек металлических и железобетонных опор вдоль ВЛ

	Лону-
Типи опор	скасмыс
Типи опор	прогибы
Концевые и угловые опоры анкерного
типа высотой до 60 м ………
	120
Прямые опоры анкерного типа высотой	У и
до 60 л …………….	У и
	100
Переходные опоры всех типов высотой	У-Н
60 м и более …………..	У-Н
	140
где Н— высота опоры.

Вертикальные прогибы траверс опор в нормальных режимах работы под воздействием

нормативных нагрузок должны быть не более величин, указанных в табл. 2*.

Таблица 2

Допускаемые вертикальные прогибы траверс металлических и железобетонных опор

Типы опор	Допускаемые верти-ч.и. и иг прогиби траверс опор в норма ль них режимах работы
	на ком- солн	в пролете
Все типы опор, кроме прямых промежуточных опор нормального типа…….. Прямые промежуточные опоры нормального тина ……	1 -70 ^е1 —ТГ^а30	1 200* iio’
где а— длина консоли траверсы; 1- длина участка траверсы между ее крепления к стойкам.		точками

2. СОЧЕТАНИЯ НАГРУЗОК.

НОРМАТИВНЫЕ И РАСЧЕТНЫЕ НАГРУЗКИ

СОЧЕТАНИЯ НАГРУЗОК

2.1. Расчет строительных конструкций и оснований воздушных ВЛ напряжением I кч и выше производится по методу предельных состояний.

2.2. Опоры и фундаменты ВЛ должны рассчитываться на нагрузки от собственного веса и давления ветра на конструкции, на нагрузки, воспринимаемые от проводов, тросов и оборудования ВЛ, а также на нагрузки, определяемые принятым способом монтажа, на вес монтера и монтажных приспособлений.

Нагрузки от собственного веса конструкций, проводов, тросов и оборудования ВЛ, а также от тяжений проводов и тросов при среднегодовой температуре и отсутствии внешних нагрузок относятся к постоянным нагрузкам.

Нагрузки от давления ветра на опоры, провода и тросы, от веса гололеда на проводах и тросах, от дополнительного тяжения проводов и тросов сверх их величин при среднегодовой температуре и отсутствии внешних нагрузок, а также монтажные нагрузки относятся к кратковременным нагрузкам. ^{* 2}

* I. Определение режимов работы дано в п. 2.3.

2. Прогибы траверс деревянных опор не нормируются.

Нагрузки, возникающие при обрыве проводов н тросов, а также нагрузки, возникающие при сейсмических воздействиях, относятся к особым временным нагрузкам.

2.3. Различные состояния линии электропередачи или ее отдельных участков в процессе монтажа н эксплуатации называются режимами работы линии.

Нормальным режимом работы строительных конструкций ВЛ называется работа при необорванных проводах и тросах.

Аварийным режимом называется работа конструкций при оборванных (полностью или частично) проводах илн тросах.

Монтажным режимом называется работа конструкций в условиях монтажа опор, проводов и тросов.

Сочетания нагрузок в нормальных режимах работы ВЛ относятся к основным сочетаниям, в монтажных режимах—к дополнительным сочетаниям, а в аварийных режимах— к особым сочетаниям.

Опоры и фундаменты ВЛ рассчитываются на сочетания нагрузок, действующих в нормальных, аварийных и монтажных режимах работы, — в последнем случае с учетом возможности временного усиления отдельных элементов конструкций.

Сочетания климатических и других факторов в различных режимах работы конструкций ВЛ (наличие ветра, гололеда, значения температуры, количество оборванных проводов или тросов и пр.) определяются в соответствии с указаниями «Правил устройства электроустановок» (ПУЭ).

2.4. При расчете опор и фундаментов ВЛ в аварийных режимах работы на расчетные нагрузки от веса гололеда, от давления ветра на опоры, провода и тросы и от тяжения проводов и тросов вводятся следующие коэффициенты сочетаний:

0,8 — при расчете промежуточных опор и их фундаментов;

0,9 —при расчете анкерных опор и их фундаментов.

НОРМАТИВНЫЕ НАГРУЗКИ

2.5. Нормативные нагрузки от собственного веса строительных конструкций и оборудования ВЛ определяются по проектным данным, справочным материалам и каталогам.

2.6. Вес монтера с монтажными приспо-

соблениями (инструмент, монтажная люлька, подмости и пр.) принимается равным:

для ВЛ напряжением выше 330 кв— 250 кг

для ВЛ напряжением 330 кв и ниже:

а) при подвесных изоляторах —

для анкерных опор — 200 кг

промежуточных » — 150 »

б) при штырьевых изоляторах — 100 >

Места приложения этой нагрузки принимаются в соответствии с указаниями ПУЭ.

Горизонтальные и наклонные элементы решетки опоры с наклоном к горизонту менее 30°, за исключением горизонтальных элементов диафрагм, должны быть рассчитаны на вес монтера, равный 100 кг.

2.7. Нормативные вертикальные нагрузки от собственного веса проводов и тросов определяются по формуле

о; = р-/. (3)

где Р\ —нормативный вес 1 лог. м провода или троса, определяемый по ГОСТам или техническим условиям, в кг/м\

/,«— весовой пролет, определяемый по формуле (I).

При определении нагрузок от веса проводов и тросов для массовых промежуточных опор, не привязанных к конкретным условиям их установки (типовые, унифицированные опоры и пр.), рекомендуется принимать:

/_мс= 1,25 /_г. м, (4)

где I, — габаритный пролет в м.

При определении нагрузок от веса проводов и тросов для расчета конструкций фундаментов массовых промежуточных опор и анкерных болтов на растяжение и оснований на вырывание рекомендуется принимать

*= 0,75/_Г1 м. (5)

2.8. Нормативные нагрузки от веса гололеда на проводах и тросах определяются по формуле

(6)

где /_т — весовой пролет, определяемый в соответствии с указаниями п. 1.9 настоящей главы;

Pj — нормативный вес гололедных отложений на I лог. м провода или троса в кг/м, определяемый в соответствии с указаниями ПУЭ.

Нормативный вес Р% гололедных отложений на проводах и тросах определяется исходя из цилиндрической формы отложений с удельным весом у =0,9 г/см^г и толщиной стенки С, определяемой по данным многолетних наблюдений метеостанций и эксплуатации действующих линий, исходя из повторяемости I раз в 15 лет для ВЛ напряжением выше 330 кв, 1 раз в 10 лет для ВЛ напряжением выше 35 кв до 330 кв включительно и 1 раз в 5 лет для ВЛ напряжением 35 кв и ниже.

При этом нормативное значение С должно приниматься не менее 10 мм для ВЛ напряжением выше 330 кв и не менее 5 мм для ВЛ напряжением 330 кв и ниже.

Толщина стенки гололеда округляется до значения, кратного 5 мм. При толщине стенки гололеда более 22 мм округление производится до значения целого числа миллиметров.

При обеспечении плавки гололеда в сильно гололедных районах без перерыва электроснабжения потребителей допускается уменьшение нормативной величины толшины стенки гололеда С на 1.5 см: при этом полученное значение величины С должно быть не менее 1,5 см.

2.9. Нормативные вертикальные нагрузки от тяговых механизмов в монтажных режимах определяются в соответствии с принятыми методами монтажа.

Методы монтажа, исходя из которых эти нагрузки вычислены, должны указываться на монтажных схемах опор.

2.10. Величина нормативного давления ветра на конструкции опор ВЛ определяется по формуле

Q- = C^»Sp,/ca, (7)

где

S — площадь в м² проекции конструкции или ее части по наружному обмеру, принимаемая в соответствии с указаниями главы СНиП II -А. 11-62;

С_х — коэффициент лобового сопротивления (аэродинамический коэффициент). определяемый по табл II главы СНиП I1-A.11-62;

(о «)»

—нормативный скоростной напор.

определяемый в соответствии с указаниями пп. 2.10; 2.14 и 2.16 настоящей главы, в кг/м\

Р — коэффициент увеличения скоростного напора, учитывающий дина-

мическое воздействие порывов ветра на опору, определяемый по формуле (8) настоящей главы.

При расчете деревянных опор ВЛ во всех случаях, а также при расчете свободно стоящих железобетонных опор (без оттяжек), если изгибающий момент от ветровой нагрузки на конструкцию опоры (подсчитанной без учета динамического воздействия ветра) составляет не более 20% суммарного момента от воздействия ветровых нагрузок на опору, провода и тросы, коэффициент Р принимается равным единице.

Величины максимальных¹ нормативных скоростных напоров ветра ср принимаются с повторяемостью I раз в 15 лет для ВЛ напряжением выше 330 кв, I раз в 10 лет для ВЛ напряжением выше 35 кв до 330 кв включительно, 1 раз в 5 лет для ВЛ напряжением 35 кв и ниже и определяются для различных районов СССР в соответствии с картой и указаниями главы СНиП П-А. 11-62 и пп. 2.11— 2.14 и 2.16 настоящей главы.

2.11. При определении давления ветра на провода, тросы и конструкции опор должно учитываться увеличение скоростного напора ветра по высоте в соответствии с главой СНиП П-А. 11-62 и указаниями ПУЭ. При этом максимальные нормативные значения для высот от 0 до 15 м от земли принимаются по высоте Л =10 м, и для повторяемости 1 раз в 5 лет определяются по табл. 9 главы СНиП II-А. 11-62.

Для получения значения q» с повторяемостью I раз в 10 и 15 лет приведенные в таблице значения должны быть умножены на коэффициенты: 1,14 — при повторяемости

1 раз в 10 лет и 1,23—при повторяемости 1 раз в 15 лет.

2.12. Нормативный скоростной напор при сочетаниях ветра и гололеда принимается равным 0.25 его максимального нормативного значения, определенного в соответствии с п. 2.10 настоящей главы.

При этом в районах с нормативной толщиной стенки гололеда 15 мм и более величина нормативного скоростного напора при гололеде на высоте до 15 м от земли должна приниматься не менее 14 кг/м².

Примечание. В отдельных районах СССР, где отмечены или можно ожидать повышенных скоростей

¹ Максимальным скоростным напором ветра назы

вается его величина в нормальных режимах при отсут

ствии гололеда.

ветра при гололеде или где характерны сочетания значительных скоростей ветра с большими размерами гололедных отложений с объемным весом менее 0,9 г/см*, нормативные значения скоростного напора н толщины стенки С гололеда должны быть увеличены в соответствии с данными о фактически наблюдаемых размерах гололеда и скорости ветра при гололеде.

2.13. Нормативный скоростной напор при сочетаниях ветровых и монтажных нагрузок при отсутствии гололеда принимается равным 6,25 кг/м².

2.14. При определении максимальных нормативных значений скоростных напоров следует дополнительно к указаниям главы СНиП И-А.11-62 руководствоваться следующим.

а) Ветровые районы (см. главу СНиП 1I-A.11-62) при проектировании опор и фундаментов ВЛ должны приниматься не ниже III для ВЛ напряжением выше 330 кв и II — для ВЛ напряжением 330—ПО кв.

б) Для участков ВЛ, сооружаемых в местах, защищенных от поперечных ветров (например, сплошная городская застройка или лесные заповедники со средней высотой зданий или деревьев не менее ³/з высоты опор), величина нормативного скоростного напора может быть уменьшена на 30%. Снижение скоростного напора, предусматриваемое в п.

2.18, в этом случае не учитывается.

Примечание. Указание п.«б> не распространяется на проектирование специальных опор н фундаментов.

в) Для участков ВЛ. сооружаемых в условиях микрорельефа, способствующего резкому увеличению скоростей ветра (высокий берег реки, резко выделяющаяся над окружающей местностью возвышенность, вершины гор, перевалы, пересечения глубоких долин и ущелий и пр., а также в прибрежных полосах больших озер и водохранилищ, в пределах 3—5 км), при отсутствии данных наблюдений нормативные величины максимальных скоростных напоров ветра должны увеличиваться на 40% по сравнению с величинами, соответствующими принятому ветровому району.

г) Определение нормативных скоростных напоров ветра, произведенное в соответствии с картой и указаниями главы СНиП П-А.11-62 должно корректироваться с учетом данных эксплуатации линий электропередачи, линий связи и других инженерных сооружений в районе трассы ВЛ, а также результатов полевого обследования трассы. При этом отклонения от рекомендаций главы СНиП II-A.11-62 (за исключением оговоренных в пунктах са».

«б> и «в* настоящего параграфа) должны быть надлежаще обоснованы.

2.15. Коэффициент увеличения скоростного напора, учитывающий динамическое воздействие порывов ветра на опору, определяется по формуле

р = I -f- dim, (8)

где I—коэффициент динамичности, зависящий от периода собственных колеба

ний Т и от логарифмического декремента опоры.

Для железобетонных и стальных конструкций I определяется по графикам на рис. 2 главы СНиП Н-А. 11-62.

Примечание. Период собственных колебаний опор определяется без учета веса проводов и тросов;

m — коэффициент пульсации скоростного напора, определяемый по табл. 3;

Таблица 3

Величины коэффициентов пульсации скоростного напора m

Высота в м. для которой определяется коэффициент пульсации скоростного напора ….

Ло 20

100-200

200-300

Коэффициент пульсации скоростного напора m Промежуточные значения m определяются линейной

0.35

Интерпол

0.32 я иней.

0.28

0.25

0,21

0.18

а — коэффициент, равный единице при расчете опор специальных переходов высотой более 40 м и 0,7 — в остальных случаях.

2.16. Для конструкций опор высоты, по которым определяются поправочные коэффициенты на возрастание скоростного напора, отсчитываются от отметки земли в месте установки опоры.

2.17. Нормативная величина давления ветра на провода и тросы, воспринимаемого опорами. определяется по формуле

Q» = «С. q» d sin 10^-3, кг, (9) где а — коэффициент неравномерности величины скоростного напора по пролету, принимаемый согласно табл. 4.

Таблица 4

Зависимость коэффициента неравномерности i от величины скоростного напора q

Скоростной напор ветра у	Коэффициент неравномерности
■ к: м‘	скоростною напора по пролету ■
27	1
АО	0.85
55	0.75
76 и более	0.7

Промежуточные значения « определяются линейной интерполяцией;

С_х —- коэффициент лобового сопротивления

(аэродинамический коэффициент), равный:

1,1— для проводов н тросов диаметром 20 мм и более, свободных от гололеда;

12 — для всех проводов и тросов, покрытых гололедом, и для проводов и тросов диаметром менее 20 мм, свободных от гололеда;

d—наружный диаметр провода (с учетом, в гололедных режимах, толщины стенкн гололеда) в мм\ q* — нормативный скоростной напор ветра, определяемый в соответствии с указаниями пп. 2.11—2.14 и п. 2.18;

Ф — угол между направлением ветра и проводами ВЛ;

/„тр — ветровой пролет в м.

При проектировании массовых промежуточных опор и их фундаментов, не привязанных к конкретным условиям их установки (типовых. унифицированных и др.), рекомендуется принимать

— U* (Ю>

где /_г — габаритный пролет в м.

2.18. При определении давления ветра на провода скоростной напор определяется на высоте 10 м (см. п. 2.11) при условии:

а) если высота точки подвеса проводов

к изоляторам при горизонтальном расположении проводов не превышает 25 м;

б) если высота подвеса к изоляторам верх-* него провода при негоризонтальном расположении проводов на опорах не превышает 30 лс;

в) если высота точки подвеса тросов не превышает 20 м.

При высоте подвеса проводов и тросов выше приведенных величин скоростной напор ветра на провода определяется по высоте расположения центра тяжести проводов при горизонтальном их расположении и по высоте центра тяжести среднего провода при негоризонтальном расположении проводов на опоре, а скоростной напор ветра на тросы определяется по высоте центра тяжести троса. Высота центра тяжести провода или троса определяется по формуле

= (11)

где / — наибольшая стрела провеса провода или троса;

А — высота точки подвеса провода или троса к изоляторам.

Для ВЛ напряжением 20 кв и ниже, проходящих по ровной местности, при А < 10 .и, для определения давления ветра на провода скоростной напор определяется по высоте 10.и со снижением на 15%.

Примечание. На специальных переходах через реки, водохранилища, ущелья и пр. высота расположения центра тяжести проводов и тросов А_с отсчитывается от меженного уровня реки, от нормального уровня водохранилища или от низа ущелья. Для перехода, состоящего из одного пролета, высота зоны расположения центра тяжести проводов и тросов определяется по формуле (II). При этом величина А принимается равной среднему арифметическому значению высот подвеса проводов или тросов к изоляторам на опорах перехода, отсчитанных от меженного уровня реки или нормального горизонта водохранилища.

Для перехода, состоящего из нескольких пролетов, скоростной напор ветра при расчете проводов и тросов принимается одинаковым для всех пролетов перехода и определи ется для высоты, соответствующей средневзвешенному значению высот центров тяжести проводов и тросов во всех пролетах перехода. При этом высота, определяющая зону, по которой находится скоростной напор, вычисляется по формуле

L _ А_С1/» + *с *+ — ** /. + /«+••• •

(12)

где Л; li и т. д. —-длины пролетов, входящих в переход, в м\

A_Ci; А_с> и т. д. — высоты центров тяжести проводов или тросов над меженью реки, нормальным горизонтом водохранилища или низом ущелья в каждом из пролетов.

2.19. Нормативные величины тяжений по проводам и тросам определяются в функции от нормативных нагрузок, действующих на провода и тросы, и температуры в соответствии с указаниями «Правил устройства электроустановок» (ПУЭ).

РАСЧЕТНЫЕ НАГРУЗКИ И КОЭФФИЦИЕНТЫ ПЕРЕГРУЗКИ

2.20. Величины расчетных нагрузок, действующих на опоры и фундаменты BJ1, определяются умножением величин нормативных нагрузок на коэффициенты перегрузок, определяемые табл. 5 и п. 2.21 настоящей главы.

Таблица 5 Коэффициенты перегрузки в нормальных и аварийных режимах

Нямеиояамис нагрузок. лс^сюуюших и оооры и фундаменты ВЛ	Коэффици енты перегрузи*
От собственного веса строительных конструкций, проводов, тросов и оборудования В71…………	1.1*
От веса гололеда на проводах и тросах ……………..	2.0
От давления ветра на конструкции опор: а) при отсутствии гололеда на проводах и тросах ………	1.2
6) при наличии гололеда на проводах и тросах ……….	1.0
От давления ветра но провода и тросы: а) свободные от гололеда…..	1.2
6) покрытые гололедом ……	1.4
Горизонтальные нагрузки от тяжения проводов и тросов:’ а) свободных от гололеда …..	1.3
б) покрытых гололедом при нормативной толщине стенки гололеда: с<10 х«........• . . .	1.3
с> 10 ………….	1,4**
• При расчете анкерных болтов коэффициент
перегрузки от собственного веса по п. 1 принимает-
ся 0.9. •• При расчете промежуточных опор	и их фун-
дамеятов в аварийных режимах на тяжение обор-
ванных проводов или тросов вместо коэффициента
1.4 вводится коэффициент перегрузки 1Д

2-1694

2.21. При расчете опор, фундаментов и оснований в монтажных режимах на все виды нагрузок вводится единый коэффициент перегрузки п= 1,1, за исключением нагрузок от веса монтера и монтажных приспособлений, для которых коэффициент перегрузки принимается равным п= 1,3.

3. ПРОЕКТИРОВАНИЕ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ОПОР ВОЗДУШНЫХ ЛИНИЙ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ

МАТЕРИАЛЫ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯ И СОЕДИНЕНИЯ

3.1. Основным видом прокатной стали в стальных конструкциях опор является углеродистая сталь обыкновенного качества мартеновская марок В Ст.З, В Ст.З пс и В Ст.З кп, поставляемая по механическим свойствам и с дополнительными требованиями по химическому составу по подгруппе В ГОСТ 380-60 со следующими характеристиками:

а) для опор, имеющих сварные соединения, устанавливаемых в районах с расчетной наружной температурой выше минус 35° С, должна применяться сталь марки В Ст.Зпс для сварных конструкций по подгруппе В с дополнительными гарантиями загиба в холодном состоянии согласно п. 19 «д* и ограничения отклонений по химическому составу согласно п. 16;

б) для специальных опор линий электропередачи напряжением ПО кв и выше, имеющих высоту 50 м и более, в районах с расчетной температурой выше минус 35° С должна применяться сталь марки В Ст.Зпс для сварных конструкций по подгруппе В ГОСТ 380-60 с дополнительными гарантиями загиба в холодном состоянии согласно п. 19 «д» и ограничения отклонений по химическому составу согласно п. 16, а также ударной вязкости при нормальной температуре согласно п. 19 сж»;

в) для всех типов опор, имеющих сварные соединения и устанавливаемых в районах с расчетной наружной температурой воздуха минус 35° С и ниже, должна применяться сталь спокойная марки В Ст.З для сварных конструкций по подгруппе В с дополнительными гарантиями загиба в холодном состоянии по п. 19 «д» н ограничения отклонений по химическому составу согласно п. 16;

г) для опор, в которых сварные соединения полностью отсутствуют и которые предна

значены для эксплуатации в районах с расчетной наружной температурой выше минус 35°С, может применяться сталь марки В Ст.З кп по ГОСТ 380-60 с дополнительными гарантиями загиба в холодном состоянии согласно п. 19«д»;

д) для опор, в которых сварные соединения полностью отсутствуют в районах с расчетной наружной температурой ниже минус 35° С, должна применяться сталь марки В Ст.З пс по ГОСТ 380-60 с дополнительными гарантиями загиба в холодном состоянии согласно п. 19 «д».

Примечание. Расчетной наружной температурой для выбора марки стали является средняя температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки, определяемая дли различных районов страны по данным главы СНнП И-А.о-62.

3.2. При экономическом обосновании для конструкций опор могут применяться низколегированные конструкционные стали мартеновской плавки для сварных конструкций в соответствии с требованиями пп. 2.1 и 2.4 главы СНиП 11-B.3-62 и главы I-В. 12-62.

Для опор ВЛ низколегированные стали должны удовлетворять требованиям ударной вязкости при температуре минус 40° С.

3.3. Материалы для сварки, болтов и заклепок должны применяться в соответствии с требованиями главы СНиП II-B.3-62.

3.4. Применение стали марки Ст.5 для анкерных болтов не допускается.

3.5. Оттяжки из стальных спиральных канатов и из прядей с высокопрочной проволокой должны выполняться:

а) из прядей с высокопрочной стальной проволокой, удовлетворяющей требованиям ГОСТ 7348-55 и 7372-55*;

б) из стальных спиральных канатов по ГОСТ 3062-55 до 3065—55.

Примечание. Для перечисленных выше случаев должна применяться оцинкованная проволока высшей марки для средних условий работы, поставляемая в соответствии с техническими условиями ГОСТ 3241-55*

3.6. Материалы для отливок следует применять в соответствии с указаниями главы СНиП 11-В.З-62.

Расчетные характеристики материалов и соединений

3.7. Расчетные сопротивления прокатной стали, отливок, а также сварных, заклепочных и многоболтовых соединений следует при-

СНиП Н-И.9-67

Расчетные сопротивления а кг/см¹ для одноболтовых соединений на черных болтах

Таблица б

Расчетное

сопротивление /?⁶

Эска*

Вид напряженного

Вели-тмиа обреза а

Условное

обозначение

срезу бол то# из стали марок

смятию соединяемых элементов конструкций из стали марок

состояния

В Ст. 3.

В Ст. 3. пс. В Ст. 3 ко

ЫГ2, 15ГС, 15ХСНД

.Ст. 3-