Фундаменты машин с динамическими нагрузками
Страница 1
Страница 2
Страница 3
Страница 4
Страница 5
Страница 6
Страница 7
Страница 8
Страница 9
Страница 10
Страница 11
Страница 12
Страница 13
Страница 14
Страница 15
Страница 16
Страница 17
Страница 18
Страница 19
Страница 20
Страница 21
Страница 22
Страница 23
Страница 24
Страница 25
Страница 26
Страница 27
Страница 28
Страница 29
Страница 30
Страница 31
Страница 32
Страница 33
Страница 34
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕДАМ СТРОИТЕЛЬСТВА (ГОССТРОЙ СССР)
СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА
Часть II, раздел Б
Глава 7
ФУНДАМЕНТЫ МАШИН С ДИНАМИЧЕСКИМИ НАГРУЗКАМИ
НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
СНиП Н-Б.7-70
Замелен СН*Г1 е О/, аг. £0
>ч>а. л/ пд с7 /з o7.?j — Get г. Л
Москва — 1971
Издание официальное
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА (ГОССТРОЙ СССР)
СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА
Часть II, раздел Б
Глава 7
ФУНДАМЕНТЫ МАШИН С ДИНАМИЧЕСКИМИ НАГРУЗКАМИ НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
СНиП П-Б.7-70
Утверждены Государственмым комитетом Совета Министров СССР по делам строительства 11 августа 1970 с,
ИЗДАТЕЛЬСТВО ЛИТЕРАТУРЫ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ Москва—1971
Глава СНяП Н-Б.7-70 «Фундаменты машин с динамическими нагрузками. Нормы проектирования» разработана ордена Трудового Красного Знамени Научно-исследовательским институтом оснований и подземных сооружений (НИИОСП) Госстроя СССР с участием Ленинградского отделения Государственного института по проектированию оснований и фундаментов «Фундаментироекг» и Всесоюзного научно-исследовательского института гидромеханизации, санитарно-технических и специальных строительных работ (ВНИИГС) Минмонтажспецстроя СССР. Тбилисского научно-исследовательского института сооружений и гидроэнергетики (ТНИИСГЭИ) им. А. В. Винтера я Ленинградского отделения Всесоюзного государственного проектного института «Тепло-электро проект» Минэнерго СССР, Проектного н научно-исследовательского института «Уральский Промстройниипроскт» и Центрального научно-исследовательского и проектно-экспериментального института промышленных зданий и сооружений «ЦНИИПромздаикА» Госстроя СССР. Государственного союзного института по проектированию металлургических заводов «Гипромез» Минчермета СССР и Экспериментального научно-исследовательского института металлорежущих станков (ЭНИМС) Минстанкопрома.
С введением в действие главы СНкП Н-Б.7-70 с I июля 1971 г. утрачивают силу «Технические условия проектирования фундаментов под машины с динамическими нагрузками» (СН 18-58).
Редакторы инж. Л. Е. Темкин (Госстрой СССР), д-р техн. иаук проф. Д. Д. Баркан, канд техн. наук М. //. Гол 1/6нова и старший научный сотрудник Н. А. Преображен-скал (НИИ оснований и подземных сооружений Госстроя СССР).
_В-»- 4___
План 1 Чм. 1971 I., □. 1/1
Государственный комитет Совета Министров СССР по делам строительства (Госстрой СССР)
|
Строительные нормы и правила |
СНиП И-Б.7-70 |
|
Фундаменты машин с динамическими нагрузками. Нормы проектировании |
Взамен СН 18-58 |
1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ ОБЛАСТЬ РАСПРОСТРАНЕНИЯ НОРМ
1.1. Настоящие нормы распространяются на проектирование фундаментов машин с динамическими нагрузками, в том числе: фундаментов машин с вращающимися частями, машин с кривошипно-шатунными механизмами, кузнечных молотов, формовочных машин литейного производства, формовочных машин для производства сборного железобетона, копрового оборудования бойных площадок, дробильного оборудования и мельничных установок, прокатного оборудования и металлорежущих станков.
1.2. При проектировании фундаментов машин с динамическими нагрузками наряду с требованиями норм настоящей главы СНиП следует соблюдать требования соответствующих глав II части СНиП по проектированию оснований и несущих строительных конструкций зданий и сооружений, а также «Технических правил по экономному расходованию основных строительных материалов» (ТП 101-70) и действующих нормативных документов по инженерным изысканиям для строительства.
При наличии коммуникаций, примыкающих к фундаментам машин с динамическими нагрузками (либо над ними), надлежит учитывать требования соответствующих норма
тивных документов по проектированию, устройству и эксплуатации таких коммуникаций. а при наличии трубопроводов, транспортирующих горючие, токсичные и сжиженные газы и жидкости, также и требования соответствующих правил Госгортехнадзора СССР по устройству и безопасной эксплуатации таких трубопроводов.
1.3. Фундаменты машин с динамическими нагрузками, предназначенные для строительства в особых грунтовых, климатических и технологических условиях, в том числе на вечномерзлых грунтах и в районах Северной строительно-климатической зоны, на проса-дочных, набухающих, насыпных и заторфован-ных грунтах, в сейсмических районах, на подрабатываемых территориях, на геологически неустойчивых площадках (на которых имеются или могут возникнуть оползни, карсты, сели), на предприятиях с систематическим воздействием высоких технологических температур, агрессивных воздействий и в других особых условиях, надлежит проектировать с учетом дополнительных требований, предъявляемых соответствующими нормативными документами к проектированию и строительству зданий и сооружений в этих условиях.
Внесены Ордена Трудового Красного Знамени Научно-исследовательским институтом оснований и подземных сооружений (НИИОСП) Госстроя СССР
Утверждены Государственным комитетом Совета Министров СССР по делам строительства II августа 1970 г.
Срок введения I июли 1971 г.
СОСТАВ ЗАДАНИЯ НА ПРОЕКТИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТОВ
1.4. Задание на проектирование фундаментов машин с динамическими нагрузками должно содержать:
а) техническую характеристику машин (наименование, тип, число оборотов в минуту, мощность, вес, скорость ударяющих частей и т. п.);
б) данные о величинах и местах приложения статических и динамических нагрузок (в том числе усилий, действующих на анкерные болты);
в) чертежи габаритов фундамента в пределах расположения машины, элементов ее крепления, а также вспомогательного оборудования и коммуникаций с указанием расположения и размеров выемок, каналов и отверстий (для анкерных болтов, закладных труб и других деталей, необходимых для подвода электроэнергии, воды, пара, воздуха, смазки и т. п.), размеров подливки и пр., чертежи расположения анкерных болтов, закладных деталей, обортовок и т. п.;
г) чертежи всех коммуникаций, примыкающих к фундаментам машин и проходящих через них;
д) данные о геологических и гидрогеологических условиях участка строительства;
е) данные о физико-механических свойствах грунтов основания на глубину сжимаемой толщи, определяемой в соответствии с требованиями главы СНиП П-Б.1-62* «Основания зданий н сооружений. Нормы проектирования»;
ж) данные об особенностях проектируемого (или существующего) здания (сооружения) и привязке проектируемого фундамента к конструкциям здания, и в частности к их фундаментам, с указанием вида и расположения соседнего оборудования и коммуникаций;
з) специальные требования к защите фундамента и его приямков от грунтовых вод и агрессивного воздействия смазочных материалов;
и) размеры и данные о расположении и материале футеровки участков фундамента, подверженных воздействию высоких температур.
Данные, перечисленные в пп. «а» — «г», «з», «и», должны приниматься, как правило, по паспортам машин, выдаваемым заводами-поставщиками.
МАТЕРИАЛЫ ФУНДАМЕНТОВ
1.5. Фундаменты машин с динамическими нагрузками должны проектироваться бетонными или железобетонными: монолитными, сборно-монолитными или сборными.
Устройство монолитных фундаментов допускается под все виды машин с динамическими нагрузками, а сборно-монолитных или сборных — главным образом под машины периодического действия (с вращающимися частями, с кривошипно-шатунными механизмами и лр.); устройство сборно-монолитных и сборных фундаментов нс допускается под машины с ударными (импульсными) нагрузками.
1.6. Проектная марка бетона по прочности на сжатие, применяемого для сооружения монолитных массивных фундаментов, должна быть не ниже 100, монолитных рамных и сборно-монолитных фундаментов —не ниже 150 и сборных — не ниже 200.
Проектная марка бетона по морозостойкости должна быть не ниже Мрз 50, если по условиям, оговоренным в задании на проектирование, не предусмотрены более высокие показатели бетона по морозостойкости.
1.7. Арматурная сталь, а также фасонный прокат, применяемые для армирования фундаментов и элементов креплений, а также монтажных (подъемных) петель сборных элементов, должны назначаться в соответствии с требованиями главы СНиП II-В. 1-62* «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования» и «Указаний по применению стержневой арматуры в железобетонных конструкциях» (СН 390-69), а в части фасонного проката—также главы СНиП 1I-B.3-62* «Стальные конструкции. Нормы проектирования» с учетом температурных и технологических условий эксплуатации и характера действующих нагрузок и воздействий.
ОБЩИЕ ТРЕБОВАНИЯ К ПРОЕКТИРОВАНИЮ ФУНДАМЕНТОВ
1.8. Фундаменты машин должны быть запроектированы так, чтобы они удовлетворяли условиям прочности, устойчивости и экономичности, а также чтобы колебания фундаментов не оказывали вредного влияния на обслуживающий персонал, технологические процессы, оборудование и приборы, находящиеся на самом фундаменте или вне его, не были бы опасны для прочности и устойчивости конструкций зданий и сооружений или отдельных их элементов.
1.9. При составлении планов размещения оборудования промышленных предприятий необходимо стремиться к максимально возможному удалению машин с динамическими нагрузками от объектов, чувствительных к вибрациям (зданий и помещений, оборудованных станками особо высокой точности или точной измерительной аппаратурой), а также от жилых и общественных зданий.
1.10. Размеры и форму верхней части фундамента машины назначают в соответствии с чертежами, представленными заводом — поставщиком оборудования, и в соответствии с результатами расчетов, выполняемых при проектировании фундаментов.
При этом необходимо предусматривать наиболее простые формы фундамента, а в случае применения сборных или сборно-монолнт-ных фундаментов— учитывать также условия возможно большей унификации и простоты конструкций сборных элементов фундаментов.
1.11. При проектировании фундаментов машин необходимо стремиться к тому, чтобы общий центр тяжести фундамента, машины и засыпки грунта на обрезах фундамента и центр тяжести площади подошвы фундамента находились на одной вертикали. В случае опирания на фундамент соседних строительных конструкций общий центр тяжести фундамента и машины определяется с учетом веса конструкций, передающегося на фундамент. Величины эксцентриситета не должны превышать для грунтов с нормативным давлением RB ^ 1,5 кГ/см2 — 3%, а для грунтов с нормативным давлением У?я> 1,5 кГ/см2 — 5% от размера той стороны подошвы фундамента, в направлении которой происходит смещение центра тяжести (где /?н определяют в соответствии с требованиями пп. 5.10—5.13 главы СНиП И-Б. 1-62* «Основания зданий и сооружений. Нормы проектирования»).
1.12. По согласованию с заводом — поставщиком машин допускается уменьшать длину анкерных болтов до пределов, обоснованных расчетом по заданным нагрузкам, действующим на болты. Если нагрузки не известны и не могут быть точно определены, глубину анкерных болтов следует принимать ориентировочно равной 15 диаметрам болта —для болтов с анкерующей шайбой и 20 диаметрам—для болтов с нормальной заделкой (без шайб); при этом длина байтов должна быть не более 1,5 м.
1.13. Глубину заложения фундаментов машин назначают в зависимости от:
а) конструкции фундамента, глубины расположенных рядом с фундаментом каналов, приямков, глубины заложения фундаментов примыкающих установок, конструкций здания и лр.;
б) геологических и гидрогеологических условий строительной площадки; в случае установки машин под открытым небом или в зданиях с неотапливаемыми помещениями надлежит учитывать глубину промерзания грунта в соответствии с требованиями главы СНиП И-Б.1-62* «Основания зданий и сооружений. Нормы проектирования».
При назначении глубины заложения фундаментов машин влияние их вибраций на конструкции зданий не учитывают.
Для уменьшения глубины заложения фундаментов машин и одновременного снижения давления на грунт целесообразно, когда это не ухудшает условий работы машин, уменьшать высоту фундамента за счет увеличения площади его подошвы.
1.14. При наличии в основании фундамента машины с динамическими нагрузками слабых грунтов (торфянистых, илистых и т. п.) слоем небольшой толщины (порядка 1,5 м) этот слой грунта следует заменять тщательно утрамбованной песчаной подушкой. При большей толщине слоев слабых грунтов применяется искусственное укрепление грунтов основания или свайные фундаменты; выбор типа основания и фундаментов производится на основе результатов технико-экономического сравнения вариантов.
1.15. Устройство фундаментов машин с динамическими нагрузками на насыпных грунтах допускается, если такие грунты не содержат гумуса, древесных опилок (стружек).
органического мусора и тому подобных примесей. вызывающих большие осадки грунта при сжатии. При этом основание из насыпных грунтов должно быть тщательно уплотнено (тяжелыми трамбовками, вибрированием или другими способами) и удовлетворять требованиям «Указаний по проектированию оснований и фундаментов зданий и сооружений, возводимых на насыпных грунтах» (СН 360-66).
Примечание. Фундаменты машин неимпульсного (неударного) действия мощностью меиее 500 квт со средним давлением на грунт меньше 0,7 кГ/см* допускается возводить на насыпных грунтах без искусственного уплотнения, если возраст насыпи из песчаных грунтов составляет не менее двух лет. и из глинистых грунтов — при возрасте не менее пяти лет.
1.16. Фундаменты машин можно проектировать отдельными под каждую машину (агрегат) или общими под несколько машин (агрегатов).
Общие фундаменты под несколько машин проектируют в случаях, когда это обеспечивает удобство размещения машин и перестановок их в период эксплуатации, дает экономический эффект, позволяет уменьшать амплитуды колебаний фундаментов.
1.17. Фундаменты машин с динамическими нагрузками, как правило, должны отделяться от смежных фундаментов здания, сооружения и оборудования сквозным швом (без заполнения).
Расстояния между боковыми гранями фундамента машин и смежных фундаментон конструкций назначают по конструктивным соображениям с учетом принятых методов производства работ по возведению фундаментов, разности отметок их заложения и других условий и должны быть во всех случаях не менее 100 мм.
Прнисчанне. В отдельных елучдях, оговоренных в соответствующих разделах настоящей главы, в виде исключения допускается соединение фундаментов машин с фундаментами здания или опиракие на ннх конструкция зданий.
1.18. Высоту фундаментов следует назначать минимальной по условиям размещения в них технологических выемок и шахт, а также надежной заделки анкерных болтов с учетом следующих требований:
а) расстояние от нижних концов наиболее глубоко заделанных анкерных болтов до подошвы фундамента должно быть ые менее 100 мм .
б) толщина нижней плиты монолитных фундаментов принимается: в консольных частях— в пределах 0,4—1,0 м (в зависимости от вылета консоли), а под замкнутыми углублениями — не менее 0,2 м.
Если по местным грунтовым условиям или по условиям размещения фундамента глубина его заложения значительно превышает указанную минимальную высоту, рекомендуется в целях экономии бетона предусматривать устройство под фундаментом подушки из тщательно уплотненного крупнозернистого или среднезернистого песка.
1.19. Подошву фундаментов машин с динамическими нагрузками следует предусматривать, как правило, прямоугольной формы в плане; при этом подошву фундамента необходимо располагать на одной общей отметке.
Примечание. В иеводояасышеняых грунтах в отдельных случаях при соответствующем обосновании допускается предусматривать уступы в подошве монолитных фундаментов под глубокими приямками или в местах примыкания таких фундаментов к фундаментам конструкций здания.
1.20. Для уменьшения вибраций фундаментов машин с динамическими нагрузками рекомендуется предусматривать применение виброизолятсров; конструкцию и количество последних назначают по расчету.
1.21. При назначении размеров верхней части фундамента с учетом габаритов, заданных заводом — поставщиком машины, расстояние от грани колодцев анкерных болтов до наружной грани фундаментов следует принимать: для болтов диаметром до 36 мм — не менее 100 мм и для болтов большего диаметра — не менее 150 мм.
Кроме того, в случае применения болтов с анкерными плитами, расстояние от оси болта до края фундамента следует принимать равным не менее чем четырем диаметрам болта. При невозможности соблюдения этого условия между болтом и гранью фундамента устанавливают дополнительную арматуру.
1.22. Для армирования монолитных фундаментов машин следует предусматривать применение сварных сеток н каркасов, а для армирования их отдельных элементов (участков фундаментов) — вязаную арматуру.
Конструирование арматуры, в том числе стыкование, анкеровку и пр.. производят и соответствии с требованиями главы СНпП П-В. 1-62* и СН 390-69 ч следующими дополнительными требованиями:
а) для армирования ригелей и балок верхнего строения фундамента, а также для косвенного армирования участков фундаментов, воспринимающих ударные нагрузки, применение сварных сеток и каркасов не допускается; в этих случаях должна применяться только вязаная арматура, как правило, из стержней периодического профиля;
б) для армирования колонн рамных фундаментов допускается применение плоских сварных каркасов, соединяемых в пространственный каркас путем загиба крюков поперечных стержней каркасов в местах узловых соединений.
1.23. Армирование монолитных массивных и стенчатых фундаментов машин производят по расчету в следующих случаях:
а) общее армирование, когда фундамент может рассматриваться как балка или плита на упругом основании;
б) местное армирование, когда тонкие элементы фундамента загружены местной нагрузкой.
В остальных случаях следует предусматривать конструктивное армирование (без расчета).
1.24. Конструктивное армирование монолитных массивных фундаментов машин неударного действия объемом до 20 м3, как правило, следует предусматривать только в виде местного армирования, а таких же фундаментов объемом более 20 м3 и фундаментов машин ударного действия (независимо от их объема) — в виде местного и общего армирования.
Конструктивное армирование монолитных стенчатых фундаментов во всех случаях надлежит предусматривать как общее, так и местное.
1.25. Конструктивное местное армирование массивных и стенчатых фундаментов следует предусматривать в местах резкого изменения размеров сечений фундамента, а также по контуру вырезов с размерами сторон более 600 мм. В качестве арматуры для местного армирования применяют сетки из стержней стали класса A-I или А-Н диаметром 10—12 мм, расположенных с шагом в обоих направлениях 150—250 мм.
1.26. Конструктивное общее армирование массивных фундаментов следует предусматривать в виде горизонтальных сеток, укладываемых по подошве фундамента и у его верхней грани, а стенчатых фундаментов — также и в виде вертикальных сеток, устанавливаемых по
боковым граням стен. Для общего армирования применяют сетки из стержней стали класса А-1 или А-Н диаметром 12—16 мм. расположенных с шагом в обоих направлениях 200-300 мм.
Противоположные сетки арматуры стен соединяют между собой стержнями (шпильками), устанавливаемыми через 3—4 стержня сеток.
1.27. Армирование рамных монолитных, сборных и сборно-монолитных фундаментов производят в соответствии с общими требованиями главы СНиП П-В. 1-62* и с учетом следующих дополнительных требований:
а) арматура всех балок, ригелей и колонн верхнего строения фундамента должна иметь замкнутые хомуты;
б) колонны во всех случаях армируют симметричной арматурой, при этом расстояния между продольными стержнями должны составлять не более -300 мм и каждые 3—5 стержней должны обхватываться хомутами или шпильками;
в) по наружным боковым граням балок и ригелей промежуточные стержни следует устанавливать не реже, чем через 300 мм по высоте сечения; диаметры этих стержней для элементов нижнего ростверка принимают 10— 12 мм из стали класса А-1 или А-Н, а для элементов верхнего строения—16—20 мм из такой же стали;
г) заделку рабочей арматуры ригелей и балок в колонны следует предусматривать по типу жестких рамных узлов;
д) независимо от требования расчета во всех отверстиях в элементах фундамента при размерах стороны отверстий более 300 мм надлежит предусматривать окаймляющую про-тивоусадочную арматуру из стержней диаметром 10—12 мм из стали класса А-1 или А-Н, расположенных через 150—200 мм, с запуском концов этих стержней в тело бетона на длину, принимаемую в соответствии с требованиями главы СНнП П-В.1-62*;
е) в монолитных фундаментах арматуру стоек при толщине нижней плиты до 1 м доводят до низа последней; при большей толщине до низа плиты доводят 50% стержней, а остальные обрывают посередине ее толщины, если по требованиям главы СНиП П-В. 1-62* не требуется большая длина анкеровки;
ж) арматуру нижней монолитной плиты или сборного ленточного ростверка выполняют по общим правилам армирования железобетонных конструкций.
1.28. Стыки элементов сборных и сборномонолитных конструкций рамных фундаментов устраивают в соответствии с требованиями главы СНиП П-В. 1-62* и с соблюдением следующих дополнительных условий:
а) стыки сборных элементов располагают в узлах рам;
б) соединение стыков следует, как правило, предусматривать в виде свариваемых между собой выпусков арматуры с последующим замоноличнваннем узлов (с учетом требований п. 1.22 настоящей главы СНиП).
1.29. Толщину защитного слоя бетона принимают в соответствии с требованиями главы СНиП II-B.1-62*.
Для арматуры, устанавливаемой на участках фундаментов, воспринимающих ударную нагрузку, защитный слой принимают во всех случаях не менее 30 мм.
1.30. В крупных фундаментах (например, при групповом расположении машин) температурно-усадочные швы надлежит устраивать в соответствии с требованиями п. 4.17 главы СНиП II-В. 1-62*. При этом швы следует располагать таким образом, чтобы на отдельных участках фундамента в пределах между швами располагалось оборудование, нс связанное жестко между собой.
Для уменьшения усадочных деформаций в фундаментах больших размеров допускается устраивать временные усадочные швы, оставляя в процессе возведения фундамента разрыв шириной 0,5—1,0 м\ при этом с обеих сто
рон шва выпускают арматуру, концы стержней которой сваривают между собой спустя 3—4 недели. Сварные соединения должны быть равнопрочны соединенным стержням. В последующем разрыв (шов) заполняют бетоном той же проектной марки, что и бетон фундамента.
1.31. Для защиты приямков фундамента от затопления грунтовыми водами применяют торкретирование их поверхности; внутри приямков следует предусматривать днище с уклоном и устройство зумпферов. позволяющих производить при необходимости осушение приямков. Гидроизоляцию таких фундаментов необходимо предусматривать в соответствии с требованиями «Указаний по проектированию гидроизоляции подземных частей зданий и сооружений» (СН 301-65).
Для фундаментов или их отдельных участков, подвергаемых воздействию агрессивных грунтовых (или производственных) вод, а также технических масел или других агрессивных по отношению к бетону жидкостей, должны быть предусмотрены меры по их защите в соответствии с требованиями «Указаний по проектированию антикоррозионной защиты строительных конструкций» (СН 262-67).
1.32. Примыкающие к машине паро- и воздухопроводы должны быть изолированы таким образом, чтобы температура на поверхности изоляции не превышала 50°С. Между поверхностью изоляции и телом фундамента должен быть оставлен воздушный просвет не менее 50 мм.
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ ПО РАСЧЕТУ ОСНОВАНИЯ И ФУНДАМЕНТОВ
1.33. В настоящем подразделе содержатся только общие специфические указания по расчету оснований и фундаментов машин, вытекающие из особенностей эксплуатационных воздействий машин.
Эти указания являются дополнительными к общепринятым указаниям по расчетам оснований зданий и сооружений, а также железобетонных и бетонных конструкций, регламентируемым соответствующими главами СНиП.
1.34. Расчет фундаментов машин и их оснований состоит из:
а) определения амплитуд колебаний фундаментов или отдельных их элементов;
б) проверки среднего статического давления на основание фундамента;
в) расчета отдельных элементов конструкции фундамента по прочности.
1.35. Определение амплитуд вынужденных и свободных колебаний фундамента или отдельных его элементов производят в соответствии с указаниями соответствующих разделов настоящей главы СНиП; при этом должно выполняться условие
A
где А — наибольшая амплитуда колебаний фундамента, определяемая раздетом;
Дд —допускаемая амплитуда колебаний фундамента, устанавливаемая по указаниям соответствующих разделов настоящей главы СНиП.
При расчете колебаний фундаментов машин допускается:
а) нс учитывать инерционные свойства оснований;
б) рассматривать основание как лннейно-деформируемое идеально упругое, свойства которого определяются коэффициентами упругого равномерного и неравномерного сжатия и упругого равномерного сдвига;
в) пренебрегать эксцентриситетом в распределении масс фундамента, если последний не превосходит значений, указанных в п. 1.11 настоящей главы СНиП;
г) упрощать расчетную схему фундамента. приводя ее к системе не более чем с тремя степенями свободы;
д) не учитывать влияния колебаний фундаментов соседних машин.
1.36. Среднее статическое давление на основание фундамента должно удовлетворять условию
А р<тЯл, (2)
где Рср — среднее давление на основание по подошве фундамента от нормативных статических нагрузок; т —коэффициент условий работы, изменяющийся в пределах
0.4 1.0 (3)
и учитывающий характер и величину динамических нагрузок и ответственность машин; численные значения этого коэффициента приведены в соответствующих разделах настоящей главы СНиП;
Rя — нормативное давление на основание, определяемое в соответствии с указаниями пп. 5.10—5.13 главы СНиП И-Б.1-62*.
1.37. Расчет по прочности отдельных элементов конструкций фундамента производят в случаях, оговоренных в соответствующих разделах настоящей главы СНиП, руководствуясь требованиями главы СНиП П-В. 1-62* «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования». При этом в качестве расчетных нагрузок принимают:
а) постоянные, в число которых входят собственный вес элемента фундамента, грунта (если таковой имеется на обрезах фундамента).
вес машины и вес вспомогательного оборудования;
б) временные, заменяющие динамическое действие движущихся частей машины или представляющие какой-либо особый вид силового воздействия (например, тягу вакуума, момент короткого замыкания и т. и.).
1.38. Временную (динамическую) расчетную нагрузку Ря определяют по формуле
PA-nrtP\ (4)
где п и 1} — соответственно коэффициенты перегрузки и динамичности, принимаемые для каждого данного вида машин по указаниям соответствующих разделов настоящей главы СНиП;
Рп — нормативное значение динамической нагрузки, соответствующее нормальному эксплуатационному режиму работы машины и устанавливаемое по указаниям соответствующих разделов настоящей главы СНиП.
1.39. При проектировании фундаментов для строительства в сейсмических районах расчет по прочности элементов фундаментов производят без учета сейсмических воздействий.
1.40. Расчет по прочности нижних плит или лент фундаментов производят исходя из линейного распределения реакций грунта по опорной площади: равномерной — в случае нагрузки, симметричной относительно середины плиты (ленты), и трапецеидальной —в случае эксцентричной нагрузки.
Нагрузки от стоек или стен принимают соответственно сосредоточенными в точках или распределенными по линиям пересечения плит с серединными плоскостями стен.
1.41. Основной упругой характеристикой естественных оснований фундаментов машин является коэффициент упругого равномерного сжатия С, в т/м3, значение которого определяют, как правило, по результатам исследований (см. п. 1.43).
Коэффициенты упругого неравномерного сжатия Cf в т/м3 и упругого равномерного сдвига С* в т/м3 принимают равными:
С,~2С,; (5)
С,-0,7С,. (6)
1.42. Коэффициенты упругой жесткости для естественных оснований определяют по формулам:
а) при упругом равномерном сжатии Кж в т/м
Kt-C,F; (7)
б) при упругом повороте подошвы фундамента относительно горизонтальной оси. проходящей через центр тяжести подошвы фундамента перпендикулярно плоскости колебаний (неравномерное сжатие). Kf в тм
K,-C,h (8)
в) при упругом равномерном сдвиге Кж в т/м
К,-С,Л (9)
где F и / — соответственно площадь в ж2 и момент инерции в м* подошвы фундамента.
1.43. Коэффициенты упругого равномерного сжатия для естественных оснований С, устанавливают по результатам испытаний грунтов. При отсутствии данных испытаний для предварительных расчетов значения С, принимают по табл. I в зависимости от величины нормативного давления на основание R*.
Таблица 1 Коэффициенты упругого равномерного сжатия Сг
Норм*(м*ко* давл’иие ft» и» грувт • uTltM*
Ко*ффиик«иты С. • m/jf
2000
4000
5000
«X»
7000
Примечания:
1. Для промежуточных значений R* величину С, определяют интерполяцией.
2. Указанные в табл. I значения Сж относятся к фундаментам, имеющим площадь подошвы более 10 м*\ для фундаментов, имеющих меньшие размеры иодошвы. табличные значения С, увели-
l/W ,
чивают умножением на у -у (где /’—площадь подошвы фундамента в м*\
1.44. Свайные фундаменты машин (кроме случаев, указанных в п. 1.14 настоящей главы СНиП), как правило, применяют с целью
уменьшения амплитуд вынужденных или свободных вертикальных или вращательных колебаний фундаментов или для уменьшения остаточных (пластических) осадок фундаментов, вызываемых действием динамических нагрузок.
1.45. Расстояние между центрами свай в свайных фундаментах принимают не меньше 5d (где d — диаметр или меньший размер стороны поперечного сечения свай).
1.46. Основной упругой характеристикой свайного фундамента является коэффициент упругой жесткости С в т/м одной сваи, значение которого определяют опытным путем (см. п. 1.48).
1.47. Коэффициент упругой жесткости свайных фундаментов определяют по формулам:
а) при упругом равномерном сжатии /С* в т/м
*я-/С. (Ю)
где/ —число свай под подошвой фундамента;
б) при упругом повороте подошвы фундамента относительно горизонтальной оси (неравномерное сжатие) Af в тм
Д’.-СЗг», (11)
1ж1
где г<—расстояние от оси »-й сваи до оси поворота подошвы фундамента в м\
в) при упругом равномерном сдвиге Кх в тм — так же. как и для естественного основания— по формуле (9).
1.48. При отсутствии опытных данных коэффициенты упругой жесткости свайного фундамента С в т/м (см. п. 1.46 настоящей главы СНиП) для предварительных расчетов колебаний свайных фундаментов принимают для каждой сваи равными
С — ful, (12)
где и и/ — соответственно периметр поперечного сечения и длина сваи в м;
У -— коэффициент (зависящий от вида грунта), ориентировочное значение которого принимают:
а) для деревянных свай:
при пластичных слабых (с нормативным давлением R» ^ 1,0 кГ/смг) глинах, суглинках у “ 750 т/мг\
при мелких и пылеватых водонасыщенных песках у — 1000 т/м3\
СНиП И-Б.7-70
при песках (кроме мелких и пылеватых водоиасыщенных), а также при плотных глинах. лёссах и лёссовидных суглинках естественной влажности у ■’ 2500 г/ж3;
б) для железобетонных свай коэффициент у увеличивают в 2 раза против значений. указанных для деревянных свай.
1.49. Начальный модуль упругости бетона £в в кГ/см7, при расчете колебаний рамных железобетонных фундаментов машин или отдельных их элементов, принимают по табл. 31 главы СНиП II-B.I-62*.
1.50. Расчет амплитуд вертикальных (горизонтальных) колебаний грунта при вертикальных (горизонтальных) вибрациях фундамента машины производят по формуле
(|3)
где А — амплитуда вертикальных (горизонтальных) колебаний грунта в точке, расположенной на расстоянии г от оси фундамента, т. е. источника волн в грунте;
А0 — амплитуда свободных или вынужденных вертикальных (горизонтальных) колебаний фундамента. т. е. источника волн з грунте (определяется для различных видов машин по указаниям соответствующих разделов настоящей главы СНиП);
г0 — ^ — приведенный радиус подошвы фундамента;
F —- площадь подошвы фундамента.
Частоту волн, распространяющихся в грунте, принима
