СНиП II-56-77 | Стройсоветы

Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений

Страница 1

Страница 2

Страница 3

Страница 4

Страница 5

Страница 6

Страница 7

Страница 8

Страница 9

Страница 10

Страница 11

Страница 12

Страница 13

Страница 14

Страница 15

Страница 16

Страница 17

Страница 18

Страница 19

Страница 20

Страница 21

Страница 22

Страница 23

Страница 24

Страница 25

Страница 26

Страница 27

Страница 28

Страница 29

Страница 30

Страница 31

Страница 32

Страница 33

Страница 34

Страница 35

Страница 36

ГОССТРОЙ СССР
СНиП	СТРОИТЕЛЬНЫЕ
11-56-77	НОРМЫ И ПРАВИЛА
Часть II	НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
Глава 56	Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооруженной ■ ? л t:: i б Л. vi. cs- ig# с о/, е/. и а.’.з* ■ Лб.м.\st \| Bii S’- ft t. «.

Издание официальное

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА (ГОССТРОЙ СССР)

СНиП И-56-77	СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА
Часть II	НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
Глава 56	Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений Щмееш/е, — ем: nS/VS от О,, с/, «г ж/,,1 постановлением Государственного комитета ■/ 4 — C<-i/ • Совета Министров СССР по делам строительства .с/» ‘/ г оз от 22 февраля 1977 г. 8 А6 ОТ. л/Л 93 о Г О. /-£. <Р/ с 0/. or. fJ. — GtT»/, с.
@5	МОСКВА СТРОПИЗДАТ 1*77

УДК *27.9.012.61 (083.75)

90213-569

С ¹

Глава СНиП 11-56-77 «Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений» разработана ВНИИГ им. Б. Е. Веденеева, институтом «Гндропроект* им. С. Я. Жука Минэнерго СССР и Гипроречтрансом Минречфлота РСФСР с участием ГрузНИИЭГС Минэнерго СССР. Союзморннипроекта Мииморфлота, Гипроводхоэа Минводхоза СССР и НИИЖБа Госстроя СССР

Глава СНиП 11-56-77 «Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений» разработана на основе главы СНиП П-А.10-71 «Строительные конструкции и основания. Основные положсожя проектирования».

С введением в действие главы СНиП 11-56-57 с 1 января 1976 г. утрачивают силу:

глава СНиП Н-И.14-69 «Бетонные железобетонные конструкции гидротехнических сооружений. Нормы проектирования»;

изменения главы СНиП Н-И.14-69, виссонные постановлением Госстроя СССР от 16 марта 1972 г. X* 42.

Редакторы —ииж. Е. А. ТРОИЦКИП (Госстрой СССР), канд. техи. наук А. В. ШВЕЦОВ (ВНИИГ им. Б. Е. Веденеева .Минэнерго СССР), ннж. С. Ф. ЖИВЕТ И И (Гндропроект им. С. Я. Жука Минэнерго СССР), и ннж. С. П. ШИПИЛОВА (Гипроречтранс Минречфлота РСФСР).

Н метру ат.-мормат., II кмя. — I.*—77

047(01)-77

Государственный комитет Совета Министров СССР по делам строительства (Госстрой СССР)

Строительные нормы и правила	СНиП 11-56-77
Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений	Взамен СНиП П-И.И-69

I. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Нормы настоящей главы должны соблюдаться при проектировании несущих бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений, находящихся постоянно или периодически под воздействием водной среды.

Примечания: !. Нормы настоящей главы не должны применяться при проектировании бетонных и железобетонных конструкций мостов, транспортных тоннелей, а также труб, расположенных под насыпями автомобильных и железных дорог.

2. Бетонные и железобетонные конструкции, нс подвергающиеся воздействию водной среды, следует проектировать в соответствии с требованиями главы СНиП II-2I-75 «Бетонные и железобетонные конструкции».

1.2. При проектировании бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений необходимо руководствоваться главами СНиП и другими общесоюзными нормативными документами, регламентирующими требования к материалам, правилам производства строительных работ, к особым условиям строительства в сейсмических районах, в Северной строительно-климатической зоне и в зоне распространения просадочных грунтов, а также требования по защите конструкций от коррозии при наличии агрессивных сред.

1.3. При проектировании необходимо предусматривать такие бетонные и железобетонные конструкции (монолитные, сборно-монолитные, сборные, в том числе предварительно-напряженные), применение которых обеспечивает индустриализацию и механизацию строительных работ, снижение материалоемкости, трудоемкости, сокращение продолжительности и снижение стоимости строительства.

1.4. Типы конструкций, основные размеры их элементов, а также степень насыщения железобетонных конструкций арматурой долж

ны приниматься на основании сравнения технико-экономических показателей вариантов. При этом выбранный вариант должен обеспечивать оптимальные эксплуатационные качества. надежность, долговечность и экономичность сооружения.

1.5. Конструкции узлов и соединений сборных элементов должны обеспечивать надежную передачу усилий, прочность самих элементов в зоне стыка, связь бетона, дополнительно уложенного в стыке, с бетоном конструкции, а также жесткость, водонепроницаемость (в отдельных случаях грунтонспроница-емость) и долговечность соединений.

1.6. Прн проектировании новых конструкций гидротехнических сооружений, недостаточно апробированных практикой проектирования и строительства, для сложных условий статической и динамической работы конструкций, когда характер напряженного и деформированного состояния их не может быть с необходимой достоверностью определен расчетом, следует проводить экспериментальные исследования.

1.7. В проектах следует предусматривать технологические и конструктивные мероприятия. способствующие повышению водонепроницаемости и морозостойкости бетона и уменьшению противодавления: укладку бетона повышенной водонепроницаемости и морозостойкости со стороны напорной грани и наружных поверхностей (особенно в зоне переменного уровня воды); применение специальных поверхностно-активных добавок к бетону (возлухововлекающих, пластифицирующих и др.); гидроизоляцию и теплогндроизоляцию наружных поверхностей конструкций; обжатие бетона со стороны напорных граней или наружных поверхностей сооружений, испытывающих растяжение от эксплуатационных нагрузок.

1.8. При проектировании гидротехнических сооружений необходимо предусматривать пос-

Внесены	Утверждены
Внесены	постановлением	Срок введения
Минэнерго СССР	Государственного комитета Совета Министров СССР	в действие
	по делам строительства от 22 февраля 1977 г. Л 8	1 января 1978 г.

1* Зак 305

ледоватсльность их возведения, систему разрезки их временными швами и режим их замыкания, обеспечивающие наиболее эффективную работу конструкций в строительный и эксплуатационный периоды.

ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ

1.9. Бетонные и железобетонные конструкции должны удовлетворять требованиям расчета по несущей способности (предельным состояниям первой группы)—при всех сочетаниях нагрузок и воздействий и по пригодности к нормальной эксплуатации (предельным состояниям второй группы) — только при основном сочетании нагрузок и воздействий.

Бетонные конструкции следует рассчитывать:

по несущей способности — на прочность с проверкой устойчивости положения и формы конструкции;

по образованию трещин — в соответствии с разделом 5 настоящих норм.

Железобетонные конструкции следует рассчитывать:

по несущей способности — на прочность с проверкой устойчивости положения и формы конструкции, а также на выносливость конструкций, находящихся под воздействием многократно повторяющейся нагрузки;

по деформациям — в случаях, когда величина перемещений может ограничить возможность нормальной эксплуатации конструкции или находящихся на ней механизмов;

по образованию трещин — в случаях, когда по условиям нормальной эксплуатации сооружения не допускается образование трещин, или по раскрытию трещин.

1.10. Бетонные и железобетонные конструкции, в которых условия наступления предельного состояния не могут быть выражены через усилия в сечении (гравитационные и арочные плотины, контрфорсы, толстые плиты, балки-стенки и др.), следует рассчитывать методами механики сплошных сред с учетом в необходимых случаях неупругих деформаций и трещин в бетоне.

В отдельных случаях расчет перечисленных выше конструкций допускается производить методом сопротивления материалов в соответствии с нормами проектирования отдельных видов гидротехнических сооружений.

Для бетонных конструкций сжимающие напряжения при расчетных нагрузках не должны превышать значений соответствующих расчетных сопротивлений бетона; для железобетонных конструкций сжимающие напряжения в бетоне не должны превышать расчет

ных сопротивлений бетона на сжатие, а растягивающие усилия в сечении при напряжениях в бетоне, превышающих величину его расчетных сопротивлений, должны быть полностью восприняты арматурой, если выход из работы растянутой зоны бетона может привести к потере несущей способности элемента; при этом следует принимать коэффициенты в соответствии с пп. 1.14, 2.12 и 2.18 настоящих норм.

1.11. Нормативные нагрузки определяются расчетом в соответствии с действующими нормативными документами, а в необходимых случаях — на основании результатов теоретических и экспериментальных исследований.

Сочетания нагрузок и воздействий, а также коэффициенты перегрузки л должны приниматься в соответствии с главой СНиП II-50-74 «Гидротехнические сооружения речные. Основные положения проектирования».

При расчете конструкций на выносливость и по предельным состояниям второй группы следует принимать коэффициент перегрузки, равный единице.

1.12. Деформации железобетонных конструкций и их элементов, определяемые с учетом длительного действия нагрузок, нс должны превышать величин, устанавливаемых проектом, исходя из требований нормальной эксплуатации оборудования и механизмов.

Расчет по деформациям конструкций и их элементов гидротехнических сооружений допускается не производить, если на основании опыта эксплуатации аналогичных сооружений установлено, что жесткость этих конструкций и их элементов достаточна для обеспечения нормальной эксплуатации проектируемого сооружения.

1.13. При расчете сборных кострукций на усилия, возникающие при их подъеме, транспортировании и монтаже, нагрузку от собственного веса элемента следует вводить в расчет с коэффициентом динамичности, равным

1.3, при этом коэффициент перегрузки к собственному весу принимается равным единице.

При надлежащем обосновании коэффициент динамичности может приниматься более

1.3, но не более 1,5.

1.14. В расчетах бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений, в том числе рассчитываемых в соответствии сп. 1.10 настоящих норм, необходимо учитывать коэффициенты надежности А_я н сочетания нагрузок п_с. значения которых следует принимать по п. 3.2 главы СНиП 11-50-74.

1.15. Величину противодавления воды в расчетных сечениях элементов следует определять с учетом фактических условий работы

конструкции в эксплуатационный период, а также с учетом конструктивных и технологических мероприятий (п. 1.7 настоящих

норм), способствующих повышению водонепроницаемости бетона и уменьшению противодавления.

В элементах напорных и подводных бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений, рассчитываемых в соответствии с п. 1.10 настоящих норм, противодавление воды учитывается как объемная сила.

В остальных элементах противодавление воды учитывается как растягивающая сила, приложенная в рассматриваемом расчетном сечении.

Противодавление воды учитывается как при расчете сечений, совпадающих со швами бетонирования, так и монолитных сечений.

1.16. При расчете прочности центральнорастянутых и внецентренно-растянутых элементов с однозначной эпюрой напряжений и расчете прочности сечений железобетонных элементов, наклонных к продольной оси элемента, а также при расчетах железобетонных элементов по образованию трещин противодавление волы следует принимать изменяющимся по линейному закону в пределах всей высоты сечения.

В сечениях изгибаемых, внецентренно-ежа-тых и внецентренно-растянутых элементов с двузначной эпюрой напряжений, рассчитываемых по прочности без учета работы бетона растянутой зоны сечения, противодавление воды следует учитывать в пределах растянутой зоны сечения в виде полного гидростатического давления со стороны растянутой грани и не учитывать в пределах сжатой зоны сечения.

В сечениях элементов с однозначной эпюрой сжимающих напряжений противодавление волы не учитывается.

Высота сжатой зоны бетона сечения определяется исходя из гипотезы плоских сечений; при этом в нетрещиностойких элементах работа растянутого бетона не учитывается, и форма эпюры напряжений бетона в сжатой зоне сечения принимается треугольной.

В элементах с сечением сложной конфигурации, в элементах с применением конструктивных и технологических мероприятий и в элементах, рассчитываемых в соответствии с п. 1.10 настоящих норм, значения сил противодавления воды следует определять на основе результатов экспериментальных исследований или фильтрационных расчетов.

Примечание. Вид напряженного состояния элемента устанавливается исходя из гипотезы плоских сечений без учета силы противодавления воды.

1.17. При определении усилий в статически неопределимых железобетонных конструкциях, вызванных температурными воздействиями или осадкой опор, а также при определении реактивного давления грунта жесткость элементов следует определять с учетом образования в них трещин и ползучести бетона, требования к которым предусмотрены пп. 4.6 и 4.7 настоящих норм.

В предварительных расчетах допускается жесткость при изгибе и растяжении нетрещн-ностойкнх элементов принимать равной 0,4 величины жесткости при изгибе и растяжении. определяемой при начальном модуле упругости бетона.

Примечание. К нетрещиностойкмм элементам относятся элементы, рассчитываемые по величине раскрытия трещин; к трсщнностойким — рассчитываемые по образованию трощнн.

1.18. Расчет элементов конструкций на выносливость необходимо производить при числе циклов изменения нагрузки 2-10® и более за весь расчетный срок эксплуатации сооружения (проточные части гидроагрегатов, водосбросы, плиты водобоя, подгенераторные конструкции и др.).

1.19. При проектировании предварительно-напряженных железобетонных конструкций гидротехнических сооружений следует выполнять требования главы СНиП П-21-75 и учитывать коэффициенты, принятые в настоящих нормах.

1.20. При проектировании предварительно-напряженных массивных конструкций, заан-керенных в основание, наряду с их расчетом следует проводить экспериментальные исследования для определения несущей способности анкерных устройств, величин релаксации напряжений в бетоне и анкерах, а также для назначения мероприятий по защите анкеров от коррозии. В проекте необходимо предусматривать возможность повторного натяжения анкеров или их замены, а также проведение контрольных наблюдений за состоянием анкеров и бетона.

2. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИИ

БЕТОН

2.1. Для бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений следует предусматривать бетоны, отвечающие требованиям настоящих норм, а также требованиям соответствующих ГОСТов.

2.2. При проектировании бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений в зависимости от их вида и уело-

вий работы назначаются требуемые характеристики бетона, именуемые проектными марками.

В проектах необходимо предусматривать тяжелые бетоны, проектные марки которых должны назначаться по следующим признакам:

а) по прочности на осевое сжатие (куби* ковая прочность), за которую принимается сопротивление осевому сжатию эталонного образца — куба, испытанного согласно требованиям соответствующих ГОСТов. Эта характеристика является основной и должна указываться в проектах во всех случаях на основании расчета конструкций. В проектах необходимо предусматривать следующие марки бетона по прочности на сжатие (сокращенно «проектные марки>): М 75, М 100, М 150, М 200. М 250, М 300. М 350, М 400, М 450, М 500, М 600;

б) по прочности на осевое растяжение, за которую принимается сопротивление осевому растяжению контрольных образцов, испытываемых в соответствии с ГОСТами. Эта характеристика должна назначаться в тех случаях, когда она имеет главенствующее значение и контролируется на производстве, а именно, когда эксплуатационные качества конструкции или ее элементов определяются работой растянутого бетона или образование трещин в элементах конструкции не допускается. В проектах необходимо предусматривать следующие марки бетона по прочности на осевое растяжение: Р10, Р15, Р20, Р25, РЗО, Р35;

в) по морозостойкости, за которую принимается число выдерживаемых циклов попеременного замораживания и оттаивания образцов, испытываемых в соответствии с требованиями ГОСТов; эта характеристика назначается по соответствующим ГОСТам в зависимости от климатических условий и числа расчетных циклов попеременного замораживания и оттаивания в течение года (по данным долгосрочных наблюдений) с учетом эксплуатационных условий. В проектах необходимо предусматривать следующие марки бетона по морозостойкости: Мрз 50, Мрз 75, Мрз 100, Мрз 150, Мрз 200, Мрз 300, Мрз 400, Мрз 500;

г) по водонепроницаемости, за которую принимается то наибольшее давление воды, при котором еще не наблюдается просачивание воды при испытании образцов в соответствии с требованиями ГОСТов. Эта характеристика назначается в зависимости от напорного градиента, определяемого как отношение максимального напора в метрах к толщине кон

струкции в метрах. В проектах необходимо предусматривать следующие марки бетона по водонепроницаемости: В2, В4, В6, В8, В10, В12. В нетрещиностойких напорных железобетонных конструкциях и в нетрещиностойких безнапорных конструкциях морских сооружений проектная марка бетона по водонепроницаемости должна быть не ниже В4.

2.3. Для массивных бетонных сооружений с объемом бетона более 1 млн. м¹ в проекте допускается устанавливать промежуточные значения нормативных сопротивлений бетона, которые будут отвечать отличающимся от установленной в п. 2.2 настоящих норм градации марок по прочности на сжатие.

2.4. К бетону конструкций гидротехнических сооружений следует предъявлять дополнительные устанавливаемые в проекте и подтверждаемые экспериментальными исследованиями требования по:

предельной растяжимости;

стойкости против агрессивного воздействия воды;

отсутствию вредного взаимодействия щелочей цемента с заполнителями;

сопротивляемости истиранию потоком воды с лонными и взвешенными наносами;

стойкости против кавитации;

химическому воздействию различных грузов;

тепловыделению при твердении бетона.

2.5. Срок твердения (возраст) бетона, отвечающий его проектным маркам по прочности на сжатие, прочности на осевое растяжение и водонепроницаемости, принимается, как правило, для конструкций речных гидротехнических сооружений 180 дней, для сборных и монолитных конструкций морских и сборных конструкций речных транспортных сооружений 28 дней. Срок твердения (возраст) бетона, отвечающий его проектной марке по морозостойкости, принимается 28 дней.

Если известны сроки фактического загру-жения конструкций, способы их возведения, условия твердения бетона, вид и качество применяемого цемента, допускается устанавливать проектную марку бетона в ином возрасте.

Для сборных, в том числе и предварительно-напряженных конструкций, отпускную прочность бетона следует принимать нс менее 70% прочности соответствующей проектной марки.

2.6. Для железобетонных элементов из тяжелого бетона, рассчитываемых на воздействие многократно повторяющейся нагрузки, и железобетонных сжатых элементов стержневых конструкций (набережные типа эстакад на сваях, сваях-оболочках и т. п.) следует

применять проектную марку бетона не ниже М 200.

2.7. Для предварительно-напряженных элементов следует принимать проектные марки бетона по прочности на сжатие:

не менее М 200 —для конструкций со стержневой арматурой;

не менее М 250 —для конструкций с высокопрочной арматурной проволокой;

не менее М 400 —для элементов, погружаемых в грунт забивкой или вибрированием.

2.8. Для замоноличивания стыков элементов сборных конструкций, которые в процессе эксплуатации могут подвергаться воздействию отрицательных температур наружного воздуха или воздействию агрессивной воды, следует применять бетоны проектных марок по морозостойкости и водонепроницаемости не ниже принятых стыкуемых элементов.

2.9. Следует предусматривать широкое применение добавок поверхностно-активных веществ (СДБ. СНВ и др.). а также применение в качестве активной минеральной добавки золы-уноса тепловых электростанций и других тонкодисперсных добавок, отвечающих требованиям соответствующих нормативных

документов на приготовление бетонов и растворов.

Примечание. В зонах конструкций, подвергающихся попеременному замораживанию и оттаиванию, использование золы-уноса или других тонкодисперсных минеральных добавок к бетону не допусхается.

2.10. Если но технико-экономическим соображениям целесообразно снижение нагрузки от собственного веса конструкции, допускается применение бетона на пористых заполнителях, проектные марки которого принимаются в соответствии с главой СНиП 11-21-75.

НОРМАТИВНЫЕ И РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ БЕТОНА

2.11. Величины нормативных и расчетных сопротивлений бетона в зависимости от проектных марок бетона по прочности на сжатие и на осевое растяжение следует принимать по табл. 1.

2.12. Коэффициенты условий работы бетона те для расчета конструкций по предельным состояниям первой группы следует принимать по табл. 2.

При расчете по предельным состояниям второй группы коэффициент условий работы бетона принимается равным единице, за нс-

Таблнца 1

Вмх сопротивления бетона

Проектная марка тяжелого бетона	нормативные сопротивления: расчетные сопротивления для предельных состояний второй группы, кгс/см¹		расчетные сопротивления для предельных состояний первой группы, кгс/см’
Проектная марка тяжелого бетона	сжатие осевое (праимомая прочность) Япр» Й„р и	растяжение осевое р *р II	сжатие осевое шрнтмениая прочность) Я_Вр	растяжение осевое *9
		По прочности на ежа	тие
М 75	45	5.8	35	3.8
М 100	60	7.2	45	4.8
М 150	85	9.5	70	6.3
М 200	115	11.5	90	7.5
М 250	145	13	1)0	8.8
М 300	170	15	135	10
М 350	200	16.5	155	11
М 400	225	18	175	12
М 450	255	19	195	12.8
М 500	280	20	215	13.5
М 600	340	22	245	14.5
	По прочности на растяжение
Р 10	_	7.8	_	6
Р 15	—	11.7	—	9
Р 20	—	15.6	—	12
Р 25	—	19.5	—	15
Р 30	—	23.5	—	18
Р 35	—	27,0		21

Примечание. Обеспеченность значений нормативных сопротивлений, указанных в табл. 1. установлена равной 0.95 (при базовом коэффициенте вариации 0.135), кроме массивных гидротехнических сооружений: гравитационных. арочных, массиаио-контрфорсиых плотин и т. п.. для которых обеспеченность нормативных сопротивлений установлена 0.9 (при базовом коэффициенте вариации 0,17).

ключением расчета при действии многократно повторяющейся нагрузки.

Таблица 2

Факторы, обусловливающие вае-	Коэффициенты условий работы бетона «»_в
лемме коэффициентов условий работы бетона	условное обозначение	значения коэффициента
1. Особые сочетания на-	/п«,	1.1
грузок для бетонных конструкций 2. Многократное повто-	m_6j	См. табл 3
ремне нагрузки 3. Железобетонные кон-	/Т1_в»
струкции — плитные и ребристые при толщине плиты (ребра): 60 см и более		1.15
менее 60 см		1
4. Бетонные конструкции	тс,	0.9

Примечание. При наличии нескольких факторов. действующих одновременно, в расчет вводится произведение соответствующих коэффициентов условий работы.

2.13. Расчетные сопротивления бетона при расчете железобетонных конструкций на выносливость /?_Пр и R р вычисляются умножением соответствующих значений сопротивлений бетона /?пр н /?_р на коэффициент условий работы тва. принимаемый по табл. 3 настоящих норм.

2.14. Нормативное сопротивление бетона при всестороннем сжатии R& следует определять по формуле

**„, + * d-о,) а_и (1)

где А — коэффициент, принимаемый на основании результатов экспериментальных исследований; при их отсутствии для бетонов проектных марок М 200, М 250, М 300, М 350 коэффициент А следует определять по формуле

oj — наименьшее по абсолютной величине главное напряжение, кгс/см^г; аг — коэффициент эффективной пористости, определяемый экспериментальными исследованиями;

Расчетные сопротивления определяются по табл. 1 в зависимости от значения интерполяцией.

2.15. Величина начального модуля упругости бетона при сжатии и растяжении £₀ должна приниматься по табл. 4.

Начальный коэффициент поперечной де-фомацнн бетона ц принимается равным 0,15, а модуль сдвига бетона G — равным 0,4 соответствующих значений £в-

Таблица 3

Состояние бетона по влажности

Коэффициенты условий работы бетона при многократно повторяющейся иагруэке и коэффициенте асимметрии цикла 0^. равном

В-0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

>0.9

Естественной влажности Водонасышснный

0,65

0,45

0.7

0.5

0,75

0.6

0.8

0.7

0,85

0.8

0.9

0.85

0,95

?б

°выи

где ^и абыакс соответственно наименьшее и- наибольшее напряжения в бетоне в пределах

°бмакс

цикла изменения нагрузки.

Примечание. Значения коэффициента m61 для бетонов, марка которых установлена в возрасте 28 дней, принимается в соответствии с главой СНиП 11-21-75.

Таблица 4

Условия твердения бетона	Начальные модули упругости тяжелого бетона при сжаттш я растяжеинн £_в-10-*. кгс/см¹. при проектной марке по прочности на сжатие
Условия твердения бетона	М 100	М 150	М 200	М 250	М 300	М 350	М 400	М 450	М 50 0	М 600
Естественное твердение	170	210	240	265	290	310	330	345	360	380
При тепловой обработке в услоаи-	155	190	215	240	260	280	300	310	325	340
ях атмосферного давления
При автоклавной обработке	125	160	180	200	220	230	250	260	270	285

Примечание. Значения табл. 4 начального модуля упругости бетона для сооружений 1 класса следует уточнять по результатам экспериментальных исследований.

Объемный вес тяжелого бетона при отсутствии опытных данных допускается принимать равным 2,3—2,5 т/м*.

АРМАТУРА

2.16. Для армирования железобетонных конструкций гидротехнических сооружений следует применять арматуру в соответствии с главами СНиП П-21-75. СНиП 11-28-73 сЗа-щита строительных конструкций от коррозии», действующими ГОСТ или техническими условиями, утвержденными в установленном порядке.

НОРМАТИВНЫЕ И РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ АРМАТУРЫ

2.17. Величины нормативных и расчетных сопротивлений основных видов арматуры, применяемой в железобетонных конструкциях

Таблица 5

	Нормативные	Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, кгс/см*
	сопротивления	растяжению
Вид и класс арматуры	„и Rg и расчетные сопротив-леиия растяжению для предельных состояний второй группы а 11 — кгс/см	продольной, поперечной (хомутов н отогнутых стержней) при расчете наклонных сечений на дсйст аяе нагибаю ме.-о момента «а	поперечной (хомутов и ОТОГНУТЫХ стержней) при расчете наклонных сечений и а действие п- перечной си-*а-х	W оГ а .^х • к V
Стержневая арматура класса:
А-1	2400	2100	1700	2100
А-11	3000	2700	2150	2700
А-1 II	4000	3400	2700*	3400
A-1V	6000	5000	4000	4000
A-V Проволочная арматура класса:	8000	6400	5100	4000
В-I диаметром 3—5 мм	5500	3150	2200(1900)	3150
Вр-I диаметром 3—4 мм	5500	3500	2600(2800)	3500
Вр-I диаметром 5 мм	5250	3400	2500(2700)	3400

* В сварных каркасах для хомутов из арматуры класса A IM. диаметр которых меньше */» диаметра продольных стержней, значение /?».* принимается равным 2400 кгс/см*.

Примечания: I. Величины Л сковках даны для случая применения проволочной арматуры классов В-I и Bp I в аяшмых каркасах.

2. При отсутствии сцепления арматуры с бетоном аиачеиие «,,_с принимается равным нулю.

3. Арматурную сталь классоа A-IV и A-V допускается при. менять только для предварительно напряженных конструкций

гидротехнических сооружений, в зависимости от класса арматуры должны приниматься по табл. 5.

Нормативные и расчетные характеристики других видов арматуры должны приниматься по указаниям главы СНиП 11-21-75.

2.18. Коэффициенты условий работы нена-прягаемой арматуры следует принимать по табл. 6 настоящих норм, а напрягаемой арматуры—по табл. 24 главы СНиП 11-21-75.

Таблица б

Факторы, обусловливающие введе-	Коуффмпмсмты условий работы арматуры т _а
арматуры	условное •бмаиа> мне	коаффмииеита
Многократное повторение на-	т,\|	См. формулу
грузки		(4) и табл. 7-9
Железобетонные элементы, содержащие в поперечном се чении стержней рабочей арматуры:	т,\|
менее 10		1.1
10 и более		1.15
Сталежелезобетонные конструкции (открытые и подземные)	Ш\|)	0.8

Коэффициент условий работы арматуры для расчетов по предельным состояниям второй группы принимается равным единице.

2.19. Расчетное сопротивление ненапрягае-мой растянутой стержневой арматуры R• при расчете железобетонных конструкций на выносливость следует определять по формуле

/?_в ■ т_а, R_t , (3)

где т_ш\ — коэффициент условий работы, вычисляемый по формуле

’.I

1.8Мж*с

И)

где ко—коэффициент, учитывающий класс арматуры, принимаемый по табл.

к_я—коэффициент, учитывающий диаметр арматуры, принимаемый по табл. 8;

k_c — коэффициент, учитывающий тип сварного стыка, принимаемый по табл. 9;

<т_в

р,= коэффициент асимметрии цикла,

°*м»«

^{гле а}*и*н ^{и а,}мкс соответственно наименьшее и наибольшее напряжения в растянутой арматуре.